Stroi-doska.ru

Строй Доска
0 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Устойчивость откосов метод круглоцилиндрических координат

УСТОЙЧИВОСТЬ ОТКОСА, СЛОЖЕННОГО ГРУНТАМИ, ОБЛАДАЮЩИМИ ТРЕНИЕМ И СЦЕПЛЕНИЕМ

Для откосов, сложенных грунтами, обладающими трением и сцеплением, разработаны многочисленные методы расчетов как строгие, так и приближенные.

Одним из методов является решение В.В. Соколовского.

Решения В.В. Соколовского. На основе решение плоской задачи предельного равновесия В.В. Соколовский получил решение для определения очертания равноустойчивого откоса, сложенного из грунтов, обладающих трением и сцеплением. На рис. 6.5 приведены графики этого решения, которые представляют собой безразмерные координаты равноустойчивых откосов для различных углов внутреннего трения φ. Истинные координаты откосов будут равны:

и .(6.3)

Таким образом, безразмерные координаты х / и у / равноустойчивых откосов, указанные на графиках, уточняются внесением постоянной для данных грунтов поправки, равной отношению сцепления к объему веса грунта.

Рис. 6.5. Очертание равноустойчивых откосов

в безразмерных координатах

Из приближенных методов наиболее известен метод критического круга скольжения К. Терцаги, в котором допускается, что разрушение откоса произойдет по поверхности скольжения в виде дуги окружности, проходящей через подошву откоса, а также метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения. Модификацией метода критического круга скольжения Терцаги, применяемого для оценки устойчивости откосов, является метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения. Сущность его состоит в отыскании графоаналитическим способом такой круглоцилиндрической поверхности скольжения, проходящей через основание откоса, при которой коэффициент устойчивости грунта откоса будет минимальным (рис. 6.6).

При этом коэффициент устойчивости η будет равен:

,(6.6)

где — сумма нормальных сил, действующих радиально относительно поверхности скольжения;

— коэффициент трения;

с – удельная сила сцепления в пределах участка дуги поверхности скольжения;

l – длина дуги поверхности скольжения;

— сумма сдвигающих сил, действующих по касательным к поверхности скольжения.

Рис. 6.6. Определение устойчивости откоса по методу

круглоцилиндрических поверхностей скольжения.

При практическом использовании метода из некоего произвольного центра О1 радиусом R через точку а основания откоса проводят поверхность скольжения аб. Участок откоса, ограниченный дугой аб и ломанной линией откоса amb, разбивают на ряд призм, вес которых Q1, Q2, Q3, … , Qn… подсчитывают как площади соответствующих геометрических фигур, умноженные на удельный вес грунта γ. Силы, удерживающие N и сдвигающие Т, будут найдены соответственно:

; .(6.7)

После определения η1 повторяют построения и расчеты при цилиндрических поверхностях скольжения, проведенных из новых центров О2, О3 и т.д., до тех пор, пока не будет найдено минимальное значение ηmin на первой вертикали. Аналогично находят минимальный коэффициент устойчивости ηmin для второй вертикали путем построения цилиндрических поверхностей скольжения из центров О4, О5, О6 и т.д., а затем для третьей и следующих вертикалей до тех пор, пока не будет найден минимум миниморум коэффициента устойчивости ηmin min. Цилиндрическая поверхность скольжения, соответствующая коэффициенту устойчивости ηmin min, является наиболее вероятной поверхностью скольжения грунтов склона. Устойчивость склона считается обеспеченной, если ηmin min > 1.

Определение коэффициента устойчивости ηmin min описанным выше способом связано с довольно громоздкими построениями и аналитическими подсчетами, поэтому рядом авторов выполнены решения этой задачи для некоторых часто встречающихся случаев.

М.Н. Гольдштейн предложил следующие формулы для определения коэффициента устойчивости откоса, соответствующего наиболее невыгодному очертанию цилиндрической поверхности скольжения и для определения критической высоты откоса при известных других параметрах:

,(6.7)
,(6.8)

где — коэффициент трения грунта;

hкр – критическая высота устойчивости откоса;

А и В – коэффициенты, зависящие от угла заложения откоса и глубины прохождения поверхности скольжения, определяются по табл. 22П;

η – коэффициент устойчивости.

Существует ряд других методов оценки устойчивости откосов и склонов, например: широко описанный в литературе метод горизонтальных сил Берера-Маслова, метод равнопрочного откоса и др.

Научная электронная библиотека

Седрисев Д Н, Рубинская А В, Аксёнов Н В, Кожевников А К,

7.2. Расчет общей устойчивости сооружения на сдвиг по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения

Выполнение условий устойчивости гидротехнических сооружений по схеме плоского сдвига еще не означает полного обеспечения безопасности сооружения. Возможны случаи, когда сооружение вместе с каменной постелью может потерять устойчивость по некоторой поверхности скольжения, расположенной ниже каменной постели и проходящей через подстилающие грунты основания, особенно, если эти грунты имеют низкие прочностные характеристики.

Существует несколько методов расчета общей устойчивости сооружений по схеме глубинного сдвига: метод Герсеванова (поступательное перемещение сдвигаемого массива грунта вместе с сооружением), метод Крея-Терцаги (вращательное перемещение сдвигаемого массива грунта вместе с сооружением), метод ВНИИГа (смешанный сдвиг).

Наиболее простой и универсальный из них – это расчет общей устойчивости по схеме глубинного сдвига при вращательном перемещении некоторого массива грунта вместе с сооружением, т.е. расчет глубинного сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения. По этому методу отыскивается такое положение центра и такой радиус круглоцилиндрической поверхности, при котором сумма удерживающих сооружение от сдвига сил оказывается минимальной.

К активным силам, вызывающим сдвиг массива грунта вместе с сооружением, относят вертикальные нагрузки от сооружения, вес грунта в основании и в обратной засыпке, в некоторых случаях воздействие фильтрационного давления. К пассивным силам, удерживающим сооружение от сдвига, относят силы трения, развивающиеся по поверхности скольжения, и силы сцепления на этой поверхности, а также силы сопротивления конструктивных элементов (анкеров, свай, шпунта) сдвигу.

При расчете общей устойчивости сооружений при вращательном перемещении сдвигаемого массива грунта вместе с сооружением должно быть выполнено условие

где yf, ylc, yc, уп –

то же, что и в формуле (7.1);

дополнительный коэффициент условий работы, принимаемый для глубинного сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения, равным 0,75–0,85;

сумма моментов сил, вызывающих сдвиг сооружения относительно выбранного центра круглоцилиндрической поверхности, кНм;

сумма моментов сил, удерживающих сооружение от сдвига относительно выбранного центра круглоцилиндрической поверхности, кН·м.

Расчет общей устойчивости сооружения по круглоцилиндрической поверхности скольжения рекомендуется производить в следующей последовательности.

Читать еще:  Объем траншеи с откосами разработка вручную

1. Определяется положение центра наиболее невыгодной поверхности сдвига. Точных формул для определения положения центра поверхности сдвига нет. Нахождение центра О, соответствующего минимальной устойчивости сооружения, является громоздким.

Для предварительных расчетов относительные координаты центра вращения х и у для вертикальных сооружений (рис. 7.2, а) определяются по табл. 7.1.

Рис. 7.2. Схемы для определения положения наиболее невыгодной поверхности сдвига:
а – для вертикальных сооружений; б – для откосных сооружений;
1 – вертикальная стена; 2 – поверхность откоса; 3 – поверхность сдвига

Равномерно распределенная нагрузка q, кПа, в пределах кривой скольжения и грунт, расположенный выше горизонта воды, заменяются эквивалентным слоем грунта высотой h0, приведенным к плотности грунта под водой р2. Затем определяется превышение эквивалентного слоя грунта над поверхностью сооружения

высота слоя грунта над водой, м;

плотность грунта над водой и под водой, т/м3;

укорение свободного падения, м/с2.

По значениям ?h, t, р и Н определяем относительные координаты х и у центра вращения.

Для сооружений откосного типа (рис. 7.2, б) относительные координаты центра вращения приближенно определяются по табл. 7.2.

2. Из центра вращения О радиусом R проводится кривая скольжения (рис. 7.3). Обычно точки, через которые проводят кривые скольжения, являются постоянными для данного типа сооружения. Например, для гравитационных сооружений кривая скольжения проводится так, чтобы она проходила через нижнюю угловую точку тылового ребра сооружения или через соответствующую точку каменной постели; для сооружения типа «больверк» – через нижнюю точку вертикальной стенки; для свайных сооружений – через нижнюю лицевую или через нижнюю тыловую точку свайного основания.

3. Определяется невыгодное для сооружения положение равномерно распределенной нагрузки q. Для этого из центра О под углом внутреннего трения грунта основания φо проводится прямая ОВ до пересечения с поверхностью сдвига. Из точки В проводится вертикальная прямая до пересечения с поверхностью сооружения в точке A, которая является границей невыгодного расположения нагрузки q на поверхности сооружения.

4. Массив грунта в пределах поверхности сдвига разбивается на ряд условно не связанных один с другим вертикальных элементов шириной b и подсчитывается вес каждого элемента Gi с учетом нагрузки q, расположенной над ним.

Относительные координаты центра вращения х и у для вертикальных сооружений

Пример задания поверхности скольжения

В данной задаче будет рассмотрен пример задания поверхности скольжения, проходящей через опасную точку. В качестве опасной точки в реальных откосах могут быть точки перелома в линии рельефа, границы опор, ограждений и т.д.

До начала работы рекомендуем задать в программе требуемый коэффициент устойчивости откоса (коэффициент запаса). По умолчанию в программе он равен 1,5, для большинства реальных откосов достаточно меньшего значения.

Настройка-Править-Расчеты на устойчивость – Постоянная проектная ситуация – Коэффициент запаса принимаем 1,2.

Многие настройки в программе принимаются по умолчанию. В данном примере рассмотрим только то, что требует коррекции или вводится впервые.

Зададим границы насыпи и границы слоев грунта. Один из способов – ввод точек рельефа, т.е. характерных координат.

Границы контура – Добавить точки текстом

Важный этап – описание грунтов, участвующих в расчете. Во вкладке грунты задаем характеристики грунта. Важно помнить, что угол внутреннего трения и удельное сцепление принимаются по результатам лабораторных испытаний грунта, причем из таблицы берем только те значения, которые соответствуют доверительной вероятности 0,95.

Грунты – Редактировать параметры грунта

В данном примере задаем характерную нагрузку на расчетный откос.

Пригрузка – Добавить текстом — Полосовая

Расчет устойчивости программа позволяет производить различными методами, в том числе и методом проф. Шахунянца.

Сначала рекомендуем определить поверхность скольжения круглоцилиндрической формы. Для расчета программа требует задания начальной, предварительной поверхности скольжения, далее в режиме оптимизации будет выбран худший вариант, т.е. та поверхность, где коэффициент устойчивости минимальный.

Расчет – Поверхность скольжения (круглоцилиндрическая) – Задать графически – Метод (Шахунянц) – Тип расчета ( Оптимизация)

Тип расчета Стандарт более уместен в тех случаях, когда есть явные разломы (трещины растяжения) в верхней части откоса и/или видны изменения рельефа в нижней.

В случае сложного откоса, со сложными очертаниями, нормы предписывают проверку устойчивости при прохождении поверхности скольжения через характерные точки. В этом случае известна нижняя точка поверхности скольжения и неизвестно положение верхней точки.

Программа позволяет зафиксировать положение одной из точек и в режиме Оптимизации найти положение наиболее опасной поверхности скольжения. Программа рассмотрит множество поверхностей скольжения, проходящих через одну (в нашем случае нижнюю) зафиксированную точку.

Расчет –Заменить графически (выбираем нижнюю точку) — Ограничение – Держать правую точку поверхности скольжения – Возврат в режим расчета

Зафиксированная точка на экране отразится как точка, заключенная в знак синей решетки.

Устойчивость бортов и осушение карьеров

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Сибирский государственный индустриальный университет»

Кафедра «Открытые горные работы»

УСТОЙЧИВОСТЬ БОРТОВ И ОСУШЕНИЕ КАРЬЕРОВ

по проведению практических занятий

для студентов всех видов обучения по специальности

«Открытые горные работы» (130403)

Доцент СибГИУ, канд. Техн. Наук

У 813 Устойчивость бортов и осушение карьеров: практикум / сост.: Т.В. Лобанова, А.А. Стафеев; СибГИУ. – Новокузнецк, 2009. – 33 с.

Приводятся сведения об упрощенных методах расчета устойчивости откосов и уступов или их углов, а также о фильтрационных расчетах, используемых при осушении карьеров; даются примеры с решениями и задания для самостоятельной работы по расчету углов откосов и оценке состояния устойчивости откосов при принятых параметрах откосов и физико-механических свойствах пород методами предельного напряженного состояния, круглоцилиндрической поверхности скольжения, многоугольника сил; по расчету параметров фильтрационно-дренажных систем.

Предназначен для студентов всех видов обучения по специальности «Открытые горные работы» (130403).

Читать еще:  Фурнитура откосы входных дверей

Открытые горные работы вследствие своей эффективности приобретают все большее развитие. Растущие масштабы добычи полезных ископаемых и интенсификация работ на карьерах обусловливают непрерывное увеличение глубины горных работ.

С ростом глубины карьеров увеличивается и высота нерабочих уступов, следовательно, и опасность их деформации. Поэтому обеспечение устойчивости бортов карьера является одним из основных вопросов при открытом способе разработки.

Знание и применение методов расчета устойчивости бортов карьеров и отвалов, а также методов обеспечения их устойчивости в процессе эксплуатации способствуют эффективной и безопасной отработке месторождений. Известно, что изменение угла погашения борта глубокого карьера на 1° ведет к изменению объема вскрышных работ на миллионы кубических метров, а завышение этого угла может привести к катастрофическому оползанию или обрушению борта и серьезному нарушению работы карьера.

Не менее важное значение имеет осушение карьерных полей, так как водопритоки не только мешают нормальной эксплуатации оборудования, но и отрицательно сказываются на устойчивости откосов.

Предлагаемый практикум направлен на ознакомление с методами расчета углов откосов и оценки состояния устойчивости откосов при принятых параметрах откосов и физико-механических свойствах пород с использованием теории предельного напряженного состояния, круглоцилиндрической поверхности скольжения, многоугольника сил; с простейшими методами расчета водопритоков к карьерам и дренажным системам.

Практическое занятие № 1

Расчет угла откоса методом предельного

напряженного состояния пород

Цель занятия: Познакомиться с расчетом углов откосов методом предельного напряженного состояния пород и с условиями применения этого метода, рассчитать углы откоса в конкретных горно-геологических условиях.

Работа рассчитана на 4 часа.

Методом предельного напряженного состояния решается ряд задач для откосов и уступов, содержащих поверхности ослабления с характеристиками

где , – внутреннее сцепление горных пород соответственно в условиях специального предельного равновесия и обыкновенного (естественного);

, – угол внутреннего трения пород соответственно в условиях специального предельного равновесия и обыкновенного (естественного).

Для этого необходимо, чтобы в точках на слабом контакте одновременно удовлетворялись условия обыкновенного и специального предельного равновесия, т.е.

Графически это условие представлено на рисунке 1.

Поверхность скольжения NM пересекает слабый контакт и в точке M имеет напряжения, характеризующиеся точкой M A на графике напряжений (рисунок 1, б ). Для того чтобы в этой точке одновременно удовлетворялось условие специального предельного равновесия, характеризующееся на графике напряжений точкой M B , необходимо, чтобы угол между площадками MA и MB был равен углу , изображенному на графике напряжений.

Рисунок 1 – Схема, иллюстрирующая условия предельного

состояния на слабой поверхности

Условием специального предельного равновесия В.В. Соколовский предложил называть случай, когда в рассматриваемой точке

в отличие от обыкновенного предельного равновесия, характеризующегося условием

Определим аналитическую зависимость . Для этого воспользуемся формулами В.В. Соколовского для определения нормальных и касательных напряжений по площадкам, наклоненным под углом к направлению , заменив в них разность углов ( ) углом (рисунок 2),

и, подставив значения и формулы (3) в формулу (2), получим

Рисунок 2 – Схема к определению угла между площадками,

находящимися в специальном и обыкновенном

После преобразования получим

Как видно из рисунка 1, б , при специальном предельном равновесии по слабому контакту максимальное напряженное состояние может быть, когда угол между направлением и слабым контактом больше угла , а минимальное напряженное состояние, когда этот угол меньше . Минимальное напряженное состояние на графике напряжений (рисунок 1, б ) характеризуется точкой M C . Поэтому при максимальном напряженном состоянии угол будет больше и для этого случая выражение (4) записывается следующим образом

Из рисунков 1 и 2 видно, что и окончательно

При минимальном напряженном состоянии угол между площадками, находящимися в специальном и обыкновенном напряженных состояниях, определится по формуле

Как легко заметить из уравнений (6) и (7), при любых напряжениях разность между и равна разности углов и

Рассматривая зависимость (6), можно установить, что с увеличением угол уменьшается, а в откосах вогнутого профиля по мере удаления от поверхности этот угол возрастает при одновременном возрастании величины . Из этого вытекает, что при вогнутом откосе специальное предельное равновесие оказывается вообще невозможным.

В откосах выпуклого профиля угол между направлением и плоскостями ослабления (горизонтальными или наклонными) уменьшается при удалении от поверхности откоса и поэтому эти откосы могут быть рассчитаны методом предельного напряженного состояния при наличии поверхностей ослабления.

Угольный карьер проектируется в условиях геостатического поля напряжений с наличием в массиве поверхностей ослабления. Рассчитать методом предельного напряженного состояния угол откоса карьера при максимальном и минимальном напряженных состояниях при следующих условиях: глубина карьера м; плотность пород кг/м 3 ; коэффициент Пуассона ; угол наклона площадки, находящейся в обыкновенном предельном равновесии, к направлению – ; угол внутреннего трения по поверхностям ослабления (по данным проф. В.Ю. Изаксона для угольных месторождений); сцепление по поверхностям ослабления (проф. Г.Н. Кузнецов).

1. Вычисляем напряжения, действующие на глубине м.

В условиях геостатического поля напряжений

2. Используя предельные круги напряжений, определим угол внутреннего трения пород и сцепление .

2.1. В осях координат и (рисунок 3) по оси откладываем напряжение и получаем точку А . Из точки А отрезком, равным МПа, определяем середину круга напряжений и радиусом МПа проводим полуокружность.

Рисунок 3 – Графическое определение параметров прочности

и приведенных напряжений

2.2. К построенной полуокружности через точку D , полученную на радиусе OD , построенном под углом , проводим касательную ВС до пересечения с осью , которая на этой оси отсекает величину сцепления . Угол наклона касательной ВС к оси (напряжению ) является углом внутреннего трения пород .

2.3. С построенного графика определяем МПа и .

3. Исходя из зависимости проф. Г.Н. Кузнецова между сцеплением пород и сцеплением по поверхностям ослабления ( ) и принимая среднее значение предела, вычисляем МПа.

4. По значениям МПа и проводим линию М N , которая пересекает предельный круг напряжений в точках E и F .

Читать еще:  Морфологический разбор слова откос

5. Приведенные напряжения и могут быть определены графически при продлении прямых ВС и MN до пересечения с осью абсцисс (рисунок 3) или вычислены по формулам

6. Средняя величина приведенных напряжений может быть определена графически из рисунка 3 или вычислена по формуле

7. По зависимости (6) вычисляем угол откоса при максимальном напряженном состоянии

8. Угол откоса при минимальном напряженном состоянии вычисляем по зависимости (7)

На рисунке 3 углы и получены графически и равны вычисленным углам: и соответствует углу DAF , а и соответствует углу EAD .

Угольный разрез проектируется в условиях геостатического поля напряжений с наличием в массиве поверхностей ослабления. Рассчитать методом предельного напряженного состояния угол откоса разреза при максимальном и минимальном напряженных состояниях при следующих условиях: глубина разреза м; плотность пород кг/м 3 ; коэффициент Пуассона ; угол ; угол внутреннего трения по поверхностям ослабления (по данным проф. В.Ю. Изаксона для угольных месторождений); сцепление по поверхностям ослабления (проф. Г.Н. Кузнецов).

Практическое занятие № 2

Решение задач методом

круглоцилиндрической поверхности скольжения

Цель занятия: Познакомиться с методом расчета устойчивости откосов по круглоцилиндрической поверхности скольжения, научиться строить поверхность скольжения этим методом и оценивать устойчивость откосов в конкретных горно-геологических условиях.

Работа рассчитана на 4 часа.

Из упрощенных методов расчета устойчивости откосов или их углов наиболее распространен метод круглоцилиндрической по­верхности скольжения, основанный на допущении, что поверх­ность возможного скольжения является круглоцилиндрической, а ограниченный ею массив является «жестким клином».

При таких условиях ожидаемое смещение массива рассматри­вается как вращение «жесткого клина» вокруг оси, параллельной откосу и служащей осью кругового цилиндра, поверхность кото­рого является поверхностью скольжения. В плоской задаче круглоцилиндрическая поверхность скольжения превращается в дугу окружности АСВ , а ось этой поверхности в точку О (рисунок 4).

Рисунок 4 – Схема к расчету методом круглоцилиндрической

Вращательным моментом жесткого клина вокруг точки О яв­ляется произведение его веса на горизонтальное расстояние между центром тяжести клина и центром вращения, т. е.

обычно опреде­ляется путем алгебраи­ческого сложения мо­ментов от веса отдель­ных блоков на кото­рые разделяют призму возможного обрушения

Из рисунка 4 легко ви­деть, что

где – горизонтальное расстояние между центром тяжести отдельных блоков и точкой О;

– радиус круглоцилиндрической поверхности скольжения;

– угол наклона поверхности скольжения в точке, лежащей на одной вертикали с центром тяжести блока.

Моментом сил, удерживающих призму возможного обрушения от вращения, является произведение сил трения и сцепления на радиус круга

где – сумма сил трения по этой поверхности;

– удельная сила сцепления;

– длина дуги АСВ , численно равная площади поверхности скольжения цилиндрического тела длиной в 1 м.

Силы трения по поверхности скольжения определяются как произведение коэффициента внутреннего трения пород на сумму нормальных напряжений, распределенных по поверхности скольжения. Нормальные силы определяются путем разложения на составляющие веса отдельных блоков

Приравнивая нулю сумму моментов, действующих на призму возможного обрушения, получают выражение

Как видно из рисунка 4, величина равна касательной составляющей веса отдельных блоков призмы возможного обру­шения

Подставляя эту величину в предыдущее выражение и сокра­щая на R , получают формулу

которая является наиболее распространенным выражением пре­дельного равновесия пород в откосах при круглоцилиндрической поверхности скольжения. Из этой формулы видно, что при круг­лоцилиндрической поверхности скольжения можно производить алгебраическое сложение сдвигающих и удерживающих сил, воз­никающих в основании каждого элементарного блока породы.

Упрощенный способ построения круглоцилиндрической поверхности скольжения показан на рисунке 5.

Рисунок 5 – Схема упрощенного способа построения

круглоцилиндрической поверхности скольжения

определяется величина , и от верхней бровки откоса А проводится вертикаль АА’. Из точки А’ под углом проводится прямая. Из нижней бровки откоса под углом к горизонту проводится линия СЕ до пе­ресечения с линией А’Е в точке Е и проводится кривая ВВ’Е симметрично АА’Е. В основании откоса строится угол и в точках С и Е восставляются перпендикуляры к отрезкам С F и В’Е и определяется точка О. Из точки О радиу­сом R проводится дуга СЕ. Таким образом, получается поверх­ность скольжения ВВ’ЕС.

К недостаткам метода круглоцилиндрической поверхности скольжения и алгебраического сложения сил по монотонной криволинейной поверхности можно отнести занижение величин нормальных напряжений в области призмы активного давления и завышение в области призмы упора вследствие неучёта реак­ций между смежными блоками. Это приводит к тому, что ко­эффициент запаса, рассчитанный методом алгебраического сложения сил, заведомо меньше фактического, а степень этого несоответствия зависит от высоты откоса, его угла и углов внутреннего трения пород и может колебаться от 3 до 20 %.

При высоте откосов до 100 м и небольших значениях углов трения пород ( Пример.

Оценить устойчивость откоса по круглоцилиндрической поверхности скольжения при следующих условиях: угол откоса борта ; высота борта м; ширина полос разбиения м; сцепление пород по поверхности скольжения т/м 2 ; объемный вес пород т/м 3 ; знаменатель масштаба, в котором строится чертеж ; угол внутреннего трения по расчетной поверхности скольжения .

1. Строится круглоцилиндрическая поверхность скольжения (рисунок 6) упрощенным способом, показанным на рисунке 5.

1.1. Рассчитывается высота вертикального откоса

Для удобства построения принимается м.

1.2. Проводится вертикаль АА’ = .

1.3. Из точки А’ под углом

проводится линия А’Е .

1.4. Из точки С под углом

к горизонту проводится линия СЕ до пе­ресечения с линией А’Е и получается точка Е .

1.5. Проводится кривая ВВ’Е симметрично АА’Е (точка Е – точка симметрии) .

1.6. Из точки С строится угол

и в точках С и Е восстанавливаются перпендикуляры к линиям CF и B ‘ E , определяется точка их пересечения – точка О .

Рисунок 6 – Построение круглоцилиндрической поверхности

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector