Stroi-doska.ru

Строй Доска
5 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчет устойчивости откоса снип

Приложение И (рекомендуемое). Расчет устойчивости откосов по способу наклонных сил взаимодействия

Информация об изменениях:

Приложение И изменено с 26 мая 2018 г. — Изменение N 1

Расчет устойчивости откосов по способу наклонных сил взаимодействия

В числе рекомендуемых методов расчета устойчивости откосов грунтовых плотин названы методы, оперирующие с расчлененной на вертикальные элементы призмой обрушения и с произвольной или круглоцилиндрической поверхностью сдвига, удовлетворяющие условиям равновесия в предельном состоянии.

В качестве таковых могут быть использованы методы, основанные на гипотезе наклонных сил взаимодействия между элементами призмы обрушения.

Угол наклона к горизонту сил взаимодействия может быть определен из условий равновесия призмы обрушения в предельном состоянии, которое достигается пропорциональным изменением характеристик прочности грунтов от расчетных значений и с до критических и . При произвольной поверхности сдвига для оценки устойчивости призмы обрушения сопоставляют проекции равнодействующих активных сил и сил сопротивления на направление сил взаимодействия. При круглоцилиндрической поверхности сдвига можно сопоставлять как моменты равнодействующих этих сил , относительно оси поверхности сдвига, так и их проекции.

Критерием устойчивости призмы обрушения является соотношение:

где , , — коэффициенты сочетаний нагрузок, условий работы, надежности по ответственности сооружения.

Откос устойчив, если обеспечена устойчивость призмы обрушения с наиболее опасной поверхностью сдвига.

Проекции равнодействующих определяют из условия равновесия элементов призм обрушения (рисунок И.1) по формулам:

где Q = qdx — равнодействующая активных сил, действующих на элемент призмы обрушения;

— угол наклона к оси х силы взаимодействия Е между элементами призмы обрушения;

dx — ширина призмы;

— угол отклонения силы Q от вертикали;

— угол наклона элемента поверхности сдвига к горизонту;

C = cds — сила сцепления, действующая на элемент поверхности сдвига, длина дуги которого ds.

Моменты равнодействующих определяют по формулам:

где r — радиус поверхности сдвига;

b — возвышение точки приложения силы Q над поверхностью сдвига.

Угол в обоих случаях допустимо определять по приближенной зависимости:

Устойчивость откоса в предположении круглоцилиндрической поверхности сдвига можно проверять по формулам (И.2) и (И.3). Отношения и — разные механические понятия, поэтому оценки устойчивости по ним получаются разными. Однако эти оценки совпадают при и достаточно близки при .

Если принять в качестве универсальной оценки устойчивости отношение , т.е. подобрать такие значения характеристик прочности, при которых и , результаты расчета обоими способами должны совпадать. Такой расчет может служить контролем правильности определения угла , т.е. соблюдения условий равновесия призмы обрушения в предельном состоянии для найденной наиболее опасной поверхности сдвига.

Влияние воды, насыщающей откос, допускается учитывать двумя способами:

вес грунта в пределах каждого элемента определяют с учетом ее капиллярного поднятия, а по контуру элемента (поверхности откоса, поверхности сдвига и плоскостям раздела между элементами) определяют давление воды фильтрационным расчетом;

вес грунта элемента определяют с учетом его взвешивания водой; на уровне ее поверхности к грунту прилагают капиллярные силы, и к насыщенному водой объему грунта элемента прилагают фильтрационные силы, определяемые расчетом.

Оба способа дают тождественные результаты и распространяются на неустановившуюся фильтрацию, в том числе при незавершенной консолидации грунта. При вычислении активной силы и активного момента давление воды по плоскостям раздела можно не учитывать: в сумме они равны нулю. При вычислении можно не учитывать также давление воды по круглоцилиндрической поверхности сдвига, так как его момент равен нулю.

Влияние сейсмических воздействий на откос определяют в форме объемных сейсмических сил, действующих на объем грунта каждого элемента с учетом его насыщения водой, и изменения давления воды на поверхность откоса в пределах элемента.

В расчеты откосов с учетом сейсмических воздействий вводят динамические характеристики прочности грунтов, если они отличаются от статических, а также в соответствующих случаях учитывают возникновение избыточного порового давления как следствия сейсмических толчков.

Сейсмические воздействия относятся к особым нагрузкам; при их учете другие особые нагрузки можно не учитывать.

>
К (рекомендуемое). Особенности расчета асфальтобетонных диафрагм и их влияние на работу плотины
Содержание
Свод правил СП 39.13330.2012 «СНиП 2.06.05-84* Плотины из грунтовых материалов». Актуализированная редакция СНиП.

Откройте актуальную версию документа прямо сейчас или получите полный доступ к системе ГАРАНТ на 3 дня бесплатно!

Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.

Расчет устойчивости основания

Выполним расчет устойчивости основания, окружающего сваю по условию (25) прил.1 к СНиП 2.02.03-85, ограничивающему расчетное давление σz, передаваемое на грунт боковыми поверхностями сваи:

.

Здесь расчетный удельный вес грунта с учетом взвешивания воды (для слоя 2) gI = gsb = 8,21 кН/м3; φI = 60; cI = 19 кПа; коэффициент x = 0,6 (для забивных свай); коэффициент η1 = 0,7. При установлении значения коэффициента η2 по формуле (26) прил.1 к СНиП 2.02.03-85, используем данные табл.5, из которой следует, что момент от внешних постоянных нагрузок в сечении на уровне нижних концов свай составит для оси А:

Мс = 319 + 19 × 8,45 = 480 кНм

Момент от временных нагрузок в том же сечении составит:

Мt = 0 + 503,8 + 60,5 + (0 + 66,2 +3,7) × 8,45 = 1155 кНм

Расчетное давление на грунт σz, кПа, определяем по формуле (36) и указаниям п.13 прил.1 к СНиП 2.02.03-85:

,

для глубины , так как > 2,5; откуда , а = 0,85

Для этой приведенной глубины по табл.4 прил.1 СНиП 2.02.03-85 имеем:

А1 = 0,996; В1 = 0,849; С1 = 0,363; D1 = 0,103.

Как видно, 24,19 кПа,

т.е. устойчивость грунта, окружающего сваю, обеспечена.

Технологические схемы возведения здания и методы монтажа
В технологических схемах должны определяться оптимальные решения по последовательности и методам строительства объектов. Технологические схемы включают: — пространственное членение зданий на захватки, участки и ярусы; — последовательность возведения зданий и сооружений с указанием технологической последов .

Читать еще:  Как посчитать площадь откосов котлована

Определение нагрузок
Собственный нормативный вес плиты при h’f=6 см gn =0,06·25000 = 1500 Н/м2, расчетный вес плиты g = 1500·1,1 = 1650 Н/м2, расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты) q = (0,29·0,11+0,07·0,07)·1·25000·1,1 = 1000 Н/м Расчетный вес крайнего пристенного ребра: q = 0 .

Технико-экономические показатели стройгенплана
Расчет показателей выполнен в табл. 7.12 Таблица 7.12. Технико-экономические показатели стройгенплана Показатели Ед. изм. Величина показателя Стоимость, руб. Трудоемк., чел.дн Примечание ед. изм. всего ед. изм. всего 1 2 3 4 5 6 7 8 Площадь с .

Расчет устойчивости откоса

    Дмитрий Малявко 4 лет назад Просмотров:

1 ООО «БелЭкспертПроект» ООО «ЭкспертПроектСтрой» Реконструкция биогазовой станции «Лучки» расположенной в с. Лучки, Прохоровского района, Белгородской области Расчет устойчивости откоса Навозонакопители 2016

2 ООО «БелЭкспертПроект» ООО «ЭкспертПроектСтрой» Реконструкция биогазовой станции «Лучки» расположенной в с. Лучки, Прохоровского района, Белгородской области Расчет устойчивости откоса Навозонакопители Директор С.Л.Груздова Изм докумен. Подпись Дата Разраб. Резниченко Расчет устойчивости откоса Проверил Груздова П 1 Нач.отдела Груздова ГИП Главный инженер проекта Тихонова Е.А. Тихонова Стадия ов ООО «БелЭкспертПроект» 000 «ЭкспертПроектСтрой»

3 Оглавление 1. Исходные данные Характеристика сооружений Расчет откоса графоаналитическим методом многоугольников сил Г.М. Шахунянца Расчет откоса методом Федоровского-Курилло Выводы по результатам поверочных расчетов устойчивости откоса и рекомендации по его усилению Расчет откоса после усиления. 9 Изм докум. Подп. Дата 2

4 1. Исходные данные Характеристика сооружений Навозохранилище представляет собой 2 сооружения, прямоугольные в плане, с размерами по внешней бровке 100х70 м каждое. Глубина общая 5 м, рабочая 3,5м. Изм докум. Подп. Дата Рис. 1 Схема расположения навозохранилища 3

5 Рис.2 Поперечный разрез борта навозохранилища Борта навозохранилищ сложены уплотнённым грунтом со следующими характеристиками: ИГЭ-3 — суглинок светло-коричневый (d II-III ) твердый низкопористый просадочный. Мощность слоя составляет 2,6м 4,2м. Частные значения характеристик суглинка, их квадратичные отклонения и коэффициенты вариации приведены в приложении 3.5. Нормативное значение компрессионного модуля деформации суглинка в интервале давления 0,1-0,2МПа составляет 4,5МПа при естественной влажности и 2,9МПа в замоченном состоянии. С учётом корректировочного коэффициента на штампоопыты m k, равного 3,6 (т.5.1 СП ), значение модуля деформации составляют соответственно 16 и 10МПа. Степень изменчивости сжимаемости грунта составляет 1,6. Суглинки в условиях замачивания под нагрузкой обладают просадочными свойствами. Относительная просадочность (доли единиц) составляет при нагрузках (МПа): 0, ,0033 0, ,0067 0, ,0104 0, ,0140 0, ,0175 0, ,0215 Начальное давление, при котором проявляются просадочные свойства суглинков, составляет 0,15МПа (1,5 кг/см 2 ). Тип грунтовых условий по просадочности первый (СНиП *. Основания зданий и сооружений). Значения показателей прочности суглинка по результатам лабораторных испытаний в условиях неконсолидированного среза с предварительным водонасыщением составляют: Расчетное при 0,85 Нормативное Расчетное при 0,95 17 Удельное сцепление , кпа 18 Угол внутреннего трения , град. Таблица 1. Расчетные характеристики грунта Параметры среза Модуль Номенклатурный вид Плотность Сцеплени ИГЭ грунта Т/м 3 дефор. Угол внутр. е МПа трения, градус кпа Суглинок твердый 3 1,77/1,76 16/10 17/16 18/18 просадочный Изм докум. Подп. Дата 4

6 Согласно 9.14 СП Основания зданий и сооружений, при проектировании оснований подземных частей сооружений, устраиваемых с обратной засыпкой грунта, расчетные значения характеристик грунтов обратной засыпки (γ I,φ I, c I), уплотненных не менее чем до k сот = 0,95 их плотности в природном состоянии, допускается устанавливать по расчетным характеристикам тех же грунтов в природном состоянии (γ I,φ I, c I), принимая γ I = 0,95γ I ; φ I = 0,9φ I ; c I = 0,5c I, при этом следует принимать c I не более 7 кпа. Характеристики грунта после устройства борта навозохранилища: γ I = 0,95 х 1,77 = 1,68 т/м3; φ I = 0,9 х 18 = 16.2 градуса; c I = 0,7 т/м Расчет откоса графоаналитическим методом многоугольников сил Г.М. Шахунянца В основе расчета сохраняется гипотеза затвердевшего тела. Эта гипотеза нарушается, если поверхность смещения не плоскость и не поверхность круглого цилиндра (по которым вышележащий массив действительно может смещаться, как одно целое), так как при любом ином очертании поверхности при смещении в массиве возникают местные напряжения. Но эти местные напряжения могут при движении массива создавать лишь чисто местный эффект в виде отдельных трещин разрыва или местных уплотнений грунта. Так как расчет ведется для определения условий устойчивости массива, то представляется возможным сохранить как рабочую гипотезу предположение о затвердевшем теле. Данное предположение лежит в обычных рамках тех допущений, которые приняты практически в обычных расчетах строительной механики. В большом количестве случаев строительных расчетов деталь рассматривается как одно целое и рассчитывается на общие напряжения. Если требуется, то дополнительно учитывается влияние местных напряжений. Рис.3 Расчетная схема откоса Изм докум. Подп. Дата 5

7 Рассмотрим наиболее вероятную поверхность смещения и определим основные характеристики откоса для расчета его устойчивости: S площадь сечения откоса, м 2 ; l длина площадки смещения, м; P вес полосы откоса шириной 1м, т; N нормальная составляющая силы P к плоскости поверхности смещения откоса, т; Q тангенциальная составляющая силы Р, т; T сила трения, т; α угол наклона плоскости смещения к горизонтальной поверхности. Вес полосы откоса шириной 1 м определяется как произведение площади сечения S на удельный вес грунта в обводнённом состоянии γ в, с учетом коэффициента по нагрузке γ n =1,2. Значения N и Q определяются, к векторная сумма, равная Р. Сила трения T = N tg φ I. Исходные данные сведены в таблицу: Таблица 2. Исходные данные S, м2 l, м α, градус α, рад P, т N, т Q, т С, т T, т Согласно СП расчет противооползневых и противообвальных сооружений, проектируемых откосов и склонов производится исходя из условия: где F — расчетное значение обобщенного силового воздействия на сооружение или его конструктивные элементы (сила, момент, напряжение), определяемое в соответствии с СП , деформации (смещения) или другие параметры, по которым производится оценка предельного состояния; ψ — коэффициент сочетания нагрузок, принимающий значения: При расчетах по предельным состояниям первой группы: для основного сочетания эксплуатационного периода ψ 1,0; то же, для строительного периода и ремонта ψ=0,95; для особого сочетания нагрузок, в том числе сейсмической нагрузки на уровне проектного землетрясения (ПЗ) годовой вероятностью 0,01ψ 0,95; прочих нагрузок годовой вероятностью 0,001 и максимального уровня расчетного землетрясения (МРЗ) ψ 0,90. При расчетах по предельным состояниям второй группы на основное сочетание нагрузок ψ 1,0; R — расчетное значение обобщенной несущей способности, прочности, деформации (смещения) или другого параметра, устанавливаемого соответствующими нормами проектирования в зависимости от типа конструкции и используемых материалов с учетом коэффициентов надежности по материалу γ m и (или) грунту γ g ; γn — коэффициент надежности по ответственности сооружения: При расчетах по предельным состояниям первой группы в зависимости от уровня ответственности согласно ГОСТ Р 54257: 1а — γ n 1,25; 1б — γ n 1,20 ; 2 — γ n 1,15 ; 3 — γ n 1,10. При расчетах по предельным состояниям второй группы γ n 1,00. При расчетах устойчивости склонов, сохраняемых в естественном состоянии, γ n принимается как для сооружения или территории, которые могут перейти в непригодное состояние при разрушении склона. При расчетах природных склонов γ n 1,0; Изм докум. Подп. Дата 6

Читать еще:  Что надо чтобы сделать откосы

8 γd — коэффициент условий работы, учитывающий характер воздействий, возможность изменения свойств материалов со временем, степень точности исходных данных, приближенность расчетных схем, тип сооружения, конструкции или основания, вид материала и другие факторы; устанавливается в диапазоне 0,75 γ d 1,00 нормами проектирования отдельных видов сооружений. Расчет устойчивости проектируемых склонов и откосов в соответствии с зависимостью 5.1 допускается выполнять только для простейших форм поверхности скольжения, отделяющей призму обрушения от неподвижного массива грунта (в виде отрезка прямой или окружности). В этом случае зависимость 5.1 записывается в виде: где — нормированное значение коэффициента устойчивости склона (откоса); k st — расчетное значение коэффициента устойчивости, определяемое как отношение удерживающих сил (моментов) R, действующих вдоль линии скольжения, к сдвигающим силам (моментам) F. Результаты расчета сведены в таблицу: Таблица 3. Результаты расчета R, т F, т К st ψ γ n γ d [K st ] K st /[K st ] Вывод: при данных параметрах откос является неустойчивым и требует усиления. Отношение расчетного значения коэффициента устойчивости к нормированному K st /[K st ]=0, Расчет откоса методом Федоровского-Курилло Расчет проведён в расчетном комплексе SCAD Office 11.5, в модуле «Откос». Схема откоса Список грунтов Наименование Суглинок просадочный Угол внутреннего трения Удельное сцепление Удельный вес град Т/м 2 Т/м Тип Скважины Наименование Координата (м) Описание скважин Грунт Изм докум. Подп. Дата Отметка верхней границы 1) 1 0 Суглинок просадочный 208 2) 2 1 Суглинок просадочный 208 3) Суглинок просадочный ) Суглинок просадочный ) 5 15 Суглинок просадочный

9 Параметры расчета Номер задачи Левая граница начала оползня Правая граница начала оползня Левая граница конца оползня Правая граница конца оползня м м м Допускаемая погрешность 0.01 м Линии скольжения Номер задачи Коэффициент запаса устойчивости Цвет лини скольжения Вывод: при данных параметрах откос является неустойчивым и требует усиления. Коэффициент запаса устойчивости K=0,948. Откос необходимо укрепить методом устройства предохранительной бермы. Методика усиления приведена в техническом решении приложения 1. Изм докум. Подп. Дата 8

10 4. Выводы по результатам поверочных расчетов устойчивости откоса и рекомендации по его усилению 1. Устойчивость откоса лагуны при условии полного замачивания грунта земляного сооружения не обеспечена. 2. Наиболее вероятная линия скольжения откоса указана на рис Основными нагрузками на земляное сооружение откоса лагуны, приводящими к сдвигу массива являются: — давление жидкости; — собственный вес обводнённого грунта. 4. С целью обеспечения гарантируемой устойчивости откоса необходимо его усиление одним из следующих способов: — создание предохранительной бермы; — уполаживание откоса. 5. Рекомендуется усиление созданием предохранительной бермы. 5. Расчет откоса после усиления Расчет откоса после усиления представлен двумя расчетными схемами: Рис.4 Расчетная схема откоса после усиления 1 Рис.5 Расчетная схема откоса после усиления 2 Изм докум. Подп. Дата 9

11 Методика расчета приведена в разделе 2 данного отчёта. Исходные данные сведены в таблицу: Таблица 3. Исходные данные Сечение S, м2 l, м α, градус α, рад P, т N, т Q, т С, т T, т Результаты расчета сведены в таблицу: Таблица 4. Результаты расчета R, т F, т К st ψ γ n γ d [K st ] K st /[K st ] Вывод: при данных параметрах откос после усиления является устойчивым. Отношение расчетного значения коэффициента устойчивости к нормированному K st /[K st ]=2,34 для верхнего откоса и 1.75 для нижнего. Требуемый объем грунта для устройства предохранительной бермы м 3. Изм докум. Подп. Дата 10

Устойчивость откосов и давление грунтов на ограждения и подпорные стены

Главная > Документ

Информация о документе
Дата добавления:
Размер:
Доступные форматы для скачивания:

9.4. Расчет устойчивости откосов с использованием

строгих решений теории предельного равновесия

На основе системы уравнений теории предельного равновесия (9.23) задачи об устойчивости откосов можно решать без принятия предварительных предположений о форме поверхностей скольжения. Для некоторых частных случаев имеются замкнутые аналитические решения, но основные результаты получены численным интегрированием уравнений (9.23) с построением сеток линий скольжения.

В практике проектирования чаще всего рассматриваются задачи двух типов:

Читать еще:  Чем отделать откосы ворот гаража

1. Задано очертание откоса и характеристики грунта . Требуется определить интенсивность нагрузки на поверхности, при которой массив грунта будет находиться в предельном равновесии.

2. Задана интенсивность нагрузки на верхней горизонтальной поверхности грунта. Требуется определить такое очертание поверхности откоса, при котором ограниченный им массив грунта находится в предельном равновесии. Это задача об очертании равноустойчивого откоса.

Расчетная схема к задаче первого типа представлена на рис.9.9.

Рис.9.9 — Схема определения предельного давления

при заданном очертании откоса

Решение задачи в безразмерных коэффициентах имеет вид:

, (9.20)

где и — безразмерная координата и давление.

Значения в зависимости от при соответствующих принимаются по табл.9.1.

Расчеты по формуле (9.20) проводят следующим образом. Для заданных на горизонтальной поверхности точек с координатой рассчитывают безразмерные координаты . Далее по табл.9.1 при известных и определяют значения . Затем по (9.20) рассчитывают для принятых точек значения ординат эпюры предельного давления .

Для решения второй задачи используют графики в безразмерных координатах . Кривые на графике (рис.9.10) показывают очертание равноустойчивого откоса при данном значении . Здесь ; и — действительные координаты соответствующих точек откоса при задании начала координат в точке .

Таблица 9.1 — Значения в формуле (9.20)

Значения при , равном

при , равном

Построение равноустойчивого откоса проводят в следующей последовательности. На рис.9.10 выбирается кривая для заданного значения . Начало координат располагается на верхней границе откоса. Задаются положением нескольких точек кривой и по безразмерным их координатам при известных вычисляют действительные координаты

.

Кривая, проведенная через точки с этими координатами, будет давать очертание равноустойчивого откоса при известных исходных данных.

Построенный таким образом откос может нести на горизонтальной поверхности равномерно распределенную нагрузку , эквивалентную слою грунта высотой по (9.13), (9.14):

. (9.21)

При отсутствии нагрузки верхняя часть откоса на высоту может иметь вертикальное положение. В этом случае построенную кривую следует опустить по оси так, чтобы она выходила из точки (). Соответственно равноустойчивый откос будет заканчиваться в верхней части вертикальным уступом.

Если в рассмотренных задачах требуется определить нагрузку на поверхности или очертание откоса с заданным коэффициентом устойчивости (в частности, нормативным), в приведенных выше вычислениях следует использовать прочностные характеристики, определенные по формулам (9.22)

. (9.22)

9.5. Условия применения различных методов расчета

и мероприятия для повышения устойчивости

откосов и склонов

Изложенное выше показывает, что основными в методах расчета устойчивости откосов являются: 1) принятие наиболее вероятной формы разрушения откоса и соответствующей поверхности скольжения и 2) учет по ней действительных для принимаемой предельной ситуации прочностных характеристик грунтов.

Сложность первого условия и соответствующей задачи состоит в том, что чаще всего ее приходится решать без детального анализа напряженно-деформированного состояния откоса и его изменения во времени. Это задача прогноза и ее успех определяется правильной оценкой вероятных изменений условий существования откоса в течение длительного периода и возникающих при этом опасностей.

Причины потери устойчивости многообразны. Основными из них являются:

подрезка склона, уже находящегося в близком к предельному состоянию;

устройство чрезмерно крутого склона;

увеличение внешней нагрузки на откос из-за возведения сооружений, складирования материалов на откосе или вблизи его бровки;

изменение удельного веса грунтов – увеличение при дополнительном увлажнении или, наоборот, снижение из-за взвешивающего действия воды;

ошибки при назначении расчетных характеристик прочности грунтов;

снижение сопротивления грунтов сдвигу за счет переувлажнения или других причин;

проявление гидродинамического давления фильтрующей воды, развитие суфорозионных явлений;

динамические воздействия (вибрации, сотрясения, удары) при движении транспорта, забивные сваи и др.;

Часто нарушение устойчивости является результатом нескольких причин, т.е. связано с взаимодействием ряда факторов. Их прогноз возможен только на основе тщательного анализа всего комплекса инженерно-геологических условий.

Сложное положение также зависит от решения второй задачи – назначения расчетных значений прочностных характеристик. Часто грунт даже во внешне однородном слое обладает прочностной анизотропией, т.е. неодинаковостью показателей прочности по различным направлениям. Для таких условий ясно, что результаты испытаний в обычном срезном приборе образцов, отобранных вдоль линии скольжения, вырезанных из монолитов по высоте сверху вниз, будут искажены влиянием анизотропии (рис.9.11). В то же время при инженерно-геологических изысканиях положение поверхности скольжения заранее неизвестно. Этот, а также другие факторы должны учитываться при выборе расчетных прочностных характеристик.

Рис.9.11 — Влияние анизотропии грунта на сопротивление сдвигу

Большое значение имеет использование рассмотренных выше методов расчета для количественной оценки влияния различных факторов на коэффициент устойчивости. Нейтрализация опасных факторов достигается специальными мероприятиями по повышению устойчивости. Наиболее эффективно выполаживание откосов (склонов) или создание горизонтальных площадок (берм) по их высоте. Однако это связано с увеличением объема земляных работ, а также может оказаться неприемлемым по условиям планировки территории.

Эффективными могут быть закрепление поверхности откоса одерновкой, мощением камнем, укладкой бетонных или железобетонных плит. Возможны пригрузка подошвы в низовой части откоса или устройство подпорной стенки, поддерживающей откос.

Важным мероприятием является регулирование гидрогеологического режима откоса или склона. С этой целью сток поверхностных вод перехватывают нагорными канавами; вода отводится также с берм. Подземные воды, высачивающиеся на поверхности откоса, перехватываются дренажными устройствами с отведением вод в специальную ливнесточную сеть.

При необходимости проводятся сложные конструктивные мероприятия. Например, применяется прорезка потенциально неустойчивого массива грунтов системой свай, вертикальных шахт и горизонтальных штолен, заполняемых бетоном и заглубленных в подстилающие неподвижные части массива. Используются также армирование и анкерное крепление неустойчивых объемов грунта, часто в сочетании с подпорными стенками или свайными конструкциями.

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector