Что такое глубина заложения откоса
Определение размеров укрепление русла на выходе
Укрепление русла на выходе заканчивается предохранительным откосом 3 (рис.2.5.1).
Рисунок 2.5.1 Схема укрепления русла и откосов: 1 – звено трубы; 2 – противофильтрационный экран; 3 – предохранительный откос; 4 – наброска камня
Для уменьшения длины укрепления русла принято, что в паводок скорость движения воды после конца укрепления больше неразмывающей для грунта. Поэтому после конца укрепления образуется воронка размыва, выполняющая роль водобойного колодца как гасителя энергии водного потока. Ее называют ковшом размыва. Ковш размыва включает предохранительный откос и наброску камня (рис. 2.5.1).
Предохранительный откос предназначен для предотвращения развития размыва по направлению к трубе. Наброска камня уменьшает глубину размыва.
Ширина укрепления у предохранительного откоса N, ширина предохранительного откоса Вп, глубина предохранительного откоса Т и толщина каменной наброски Тк обосновываются расчетом.
Ширина укрепления у предохранительного откоса:
где Враст – ширина растекания потока.
Ширина растекания потока определяется по формуле:
, (2.5.2)
где d – отверстие одноочковой трубы;
L – длина укрепления от конца оголовка (табл.2.5.3);
bп – ширина потока на выходе (табл.2.5.2);
Дэ – эквивалентный диаметр, равный для круглых труб 
;
no – количество очков труб (по заданию);
n – показатель степени, определяемый по формуле:
, (2.5.3)
где Qc – сбросной расход (по заданию);
Qk – эталонный расход:
, (2.5.4)
| Отверстие, м | 1,0 | 2х1,0 | 3х1,0 | 1,2 | 2х1,2 | 3х1,2 |
| Ширина потока на выходе bп, м | 1,00 | 2,45 | 3,92 | 1,20 | 2,90 | 4,62 |
| Отверстие, м | 1,4 | 2х1,4 | 3х1,4 | 1,6 | 2х1,6 | 3х1,6 |
| Ширина потока на выходе bп, м | 1,40 | 3,32 | 5,22 | 1,60 | 3,75 | 5,36 |
Длина укрепления L назначается в зависимости от отверстия трубы с учетом типа укрепления. Русло на выходе трубы по типовому проекту [6] рекомендуется укреплять монолитным бетоном или плитами ПК100.12.е. В этом случае длину укрепления L можно принять по таблице 2.5.3.
| Отверстие, м | 1,0 | 2х1,0 | 3х1,0 | 1,2 | 2х1,2 | 3х1,2 |
| Длина укрепления L, м | 2,0 2,0 | 2,8 3,0 | 3,4 3,0 | 2,0 2,0 | 2,8 3,0 | 3,4 3,0 |
| Отверстие, м | 1,4 | 2х1,4 | 3х1,4 | 1,6 | 2х1,6 | 3х1,6 |
| Длина укрепления L, м | 3,0 3,0 | 4,2 4,0 | 5,1 5,0 | 3,5 4,0 | 4,7 5,0 | 5,6 6,0 |
| П р и м е ч а н и е: в числителе значения указаны для укрепления монолитным бетоном, в знаменателе для укрепления плитами ПК100.12.е |
Ширина предохранительного откоса (рис. 2.5.1) обосновывается следующим образом. Вначале определяется предельная глубина в конце укрепления при неограниченном времени прохождения паводка и отсутствии каменной наброски.
, (2.5.5)
где 
– масштабный коэффициент (табл.2.5.4);
, (2.5.6)
dгр – расчетный диаметр частиц грунта лога, м (по заданию).
| Эквивалентный диаметр трубы Дэ, м | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 2,0 |
| Масштабный коэффициент | 0,85 | 0,83 | 0,82 | 0,81 | 0,80 |
Далее вычисляется расчетная глубина размыва в конце укрепления при ограниченном времени прохождения паводка и отсутствии каменной наброски:
, (2.5.7)
где Кс – коэффициент снижения глубины размыва за счет ограниченного времени прохождения паводка (табл.2.5.5).
| Вид грунта | Значение коэффициента Кс при количестве очков | ||
| Песчаный и супесчаный | 0,6 | 0,56 | 0,51 |
| Гравий, суглинки, глины | 0,75 | 0,70 | 0,64 |
Ширина предохранительного откоса вычисляется по формуле:
, (2.5.8)
где К1 – коэффициент, определяемый по таблице 2.5.6.
Полученное по формуле (2.5.8) значение Вп сопоставляется с шириной укрепления у предохранительного откоса N по формуле (2.5.1). Если Вп N, то оставляют полученную Вп и принимают N=Вп.
В случае укрепления русла плитами ПК100.12.е следует принять ширину конца укрепления кратной ширине стороны плиты.
| Тр/Дэ | Значение К1, при отношении L/Дэ | |||
| 0,2 | 0,25 | 0,17 | 0,12 | 0,10 |
| 0,4 | 0,43 | 0,35 | 0,25 | 0,19 |
| 0,6 | 0,58 | 0,47 | 0,35 | 0,26 |
| 0,8 | 0,68 | 0,56 | 0,45 | 0,32 |
| 1,0 | 0,75 | 0,63 | 0,50 | 0,40 |
| 1,2 | 0,80 | 0,69 | 0,57 | 0,44 |
| 1,4 | 0,83 | 0,73 | 0,61 | 0,48 |
| 1,6 | 0,85 | 0,76 | 0,65 | 0,52 |
| 1,8 | 0,88 | 0,80 | 0,68 | 0,56 |
| 2,0 | 0,90 | 0,82 | 0,71 | 0,58 |
| 2,4 | 0,91 | 0,85 | 0,75 | 0,63 |
| 2,8 | 0,93 | 0,86 | 0,78 | 0,66 |
| 3,2 | 0,95 | 0,87 | 0,80 | 0,68 |
Глубина предохранительного откоса может быть принята равной полученной по формуле (2.5.7) при отсутствии каменной наброски, т.е. Т=Тр. Если эта глубина большая (Тр>1,5 м), то для ее уменьшения следует предусматривать каменную наброску в ковш размыва. В этом случае предусматривается наброска камня и глубина предохранительного откоса Т определяется исходя из расчетной глубины размыва в конце укрепления при ограниченном времени прохождении паводка и наличии каменной наброски по формуле:
, (2.5.9)
где Тпр – глубина размыва по формуле (2.5.5);
dгр – диаметр частиц грунта, м (по заданию);
dн – диаметр камня наброски (0,10-0,30), м;
Тр – глубина размыва по формуле (2.5.7);
WK – удельный (на 1 п.м. ширины предохранительного откоса) объем каменной наброски, определяется по формуле (2.5.10).
, (2.5.10)
где hкам – высота каменной наброски, которой задаются в пределах 0,30-0,80м.
При укреплении русла на выходе монолитным бетоном глубину заложения предохранительного откоса принимают равной расчетной глубине размыва, полученной по формуле (2.5.9). В случае укрепления откоса плитами ПК100.12.е эту глубину следует согласовать с размерами плит, укладываемых на откос с заложением 1:1,5. При заложении предохранительного откоса 1:1,5 при длине плиты 1,0м высота откоса 0,56м. Следует учесть конструкцию сопряжения плит русла и откосов (рис. 2.5.14).
Ширину N1 укрепления русла на выходе у подошвы насыпи (рис. 2.5.1) назначают по таблице 2.5.7
| Отверстие | 1,0 | 2х1,0 | 3х1,0 | 1,2 | 2х1,2 | 3х1,2 |
| Ширина N1, м | 3,4 4,0 | 4,7 5,0 | 6,2 7,0 | 3,5 5,0 | 5,2 6,0 | 6,9 8,0 |
| Отверстие | 1,4 | 2х1,4 | 3х1,4 | 1,6 | 2х1,6 | 3х1,6 |
| Ширина N1, м | 3,7 5,0 | 5,6 7,0 | 7,6 8,0 | 4,0 5,0 | 6,1 7,0 | 8,3 9,0 |
| П р и м е ч а н и е: в числителе приведены значения для укрепления монолитным бетоном, в знаменателе – плитами ПК100.12.е |
Исходные данные: круглая одноочковая труба отверстием 1,6м пропускает сбросной расход Qc=5,0м 3 /с, расчетный диаметр частиц грунта лога dгр=0,5мм=0,0005м, укрепление русла монолитным бетоном.
Требуется запроектировать укрепление русла на выходе трубы.
По таблице 2.5.3 назначаем длину укрепления русла L=3,5м, по таблице 2.5.2 – ширину потока bп=1,60м. Эквивалентный диаметр трубы Дэ=1,6м. Эталонный расход QK=1,6* Дэ 5/2 =5,18м 3 /с.
Вычислим показатель степени n в формуле (2.5.2) по (2.5.3):
.
Вычислим ширину растекания потока по формуле (2.5.2):
.
Ширина конца укрепления по формуле (2.5.1):
Вычислим предельную глубину размыва по формуле (2.5.5), предварительно определив величину М по формуле (2.5.6):
,
Расчетная глубина размыва в конце укрепления при ограниченном времени прохождения паводка и отсутствии каменной наброски вычисляется по формуле (2.5.7), приняв для супесчаных грунтов по таблице 2.5.5 значение Кс равным 0,6.
.
Ширину предохранительного откоса вычислим по формуле (2.5.8). Коэффициент К1 найдем в таблице 2.5.6 по интерполяции для значений
Сопоставим ширину предохранительного откоса Вп=13,75м и ширину конца укрепления русла N=9,1м монолитным бетоном. Принимаем N=Вп=13,75м.
В случае укрепления русла плитами ПК100.12.е следует принять ширину конца укрепления кратной ширине стороны плиты, т.е. N=Вп=14,0м
При отсутствии наброски камня глубина размыва большая (Тр=3,3 м). Поэтому для уменьшения глубины размыва проектируем наброску камня высотой 0,60м средним диаметром камня 0,20м.
Удельный (на 1 п.м.) объем камня по формуле (2.5.10):
.
Расчетную глубину размыва при наличии наброски камня вычислим по формуле (2.5.9):
В практике проектирования укрепления принимают высоту наброски камня равной половине высоты предохранительного откоса. Оставляем высоту предохранительного откоса – 1,22м и высоту наброски камня – 0,60м.
При укреплении откоса плитами ПК 100.12.е в один ряд высота укрепления составит (0,56+0,12)=0,68 м, в два ряда (2*0,56+0,12)=1,24 м.
КОЭФФИЦИЕНТ ЗАЛОЖЕНИЯ ОТКОСА
Русско-английский перевод КОЭФФИЦИЕНТ ЗАЛОЖЕНИЯ ОТКОСА
(отношение высоты откоса к его заложению) ratio of slope
Быков В.В., Поздняков А.А.. Русско-Английский словарь по строительству и новым строительным технологиям. Russian-English dictionary of construction and new building technologies. 2003
Еще значения слова и перевод КОЭФФИЦИЕНТ ЗАЛОЖЕНИЯ ОТКОСА с английского на русский язык в англо-русских словарях и с русского на английский язык в русско-английских словарях.
More meanings of this word and English-Russian, Russian-English translations for the word «КОЭФФИЦИЕНТ ЗАЛОЖЕНИЯ ОТКОСА» in dictionaries.
- КОЭФФИЦИЕНТ — Coefficient
Русско-Американский Английский словарь - ЗАЛОЖЕНИЯ — Pledging
Русско-Американский Английский словарь - ЗАЛОЖЕНИЯ — Pawning
Русско-Американский Английский словарь - КОЭФФИЦИЕНТ — coefficient, factor коэффициент полезного действия тех. — efficiency коэффициент потерь эл. — loss factor коэффициент безопасности — safety factor коэффициент …
Англо-Русско-Английский словарь общей лексики — Сборник из лучших словарей - КОЭФФИЦИЕНТ — coefficient, ratio, factor;
полезного действия efficiency
Русско-Английский словарь общей тематики
Новый Русско-Английский биологический словарь
Russian Learner’s Dictionary
Русско-Английский словарь
Russian-English Smirnitsky abbreviations dictionary
Russian-English Edic
Русско-Английский словарь по машиностроению и автоматизации производства
Русско-Английский краткий словарь по общей лексике
Русско-Английский словарь по строительству и новым строительным технологиям
Британский Русско-Английский словарь
Русско-Английский экономический словарь
Способ определения глубины заложения в оползнеопасном коренном массиве потенциально деформирующегося горизонта
Владельцы патента RU 2412305:
Изобретение относится к строительству, в частности к заблаговременному выявлению по данным инженерно-геологических изысканий на оползнеопасной территории потенциально деформирующихся горизонтов в оползнеопасных массивах, по которым могут произойти разрушительные оползневые подвижки. Технический результат — заблаговременное выявление в оползнеопасном коренном массиве потенциально деформирующегося горизонта, в котором формируется основная поверхность скольжения оползня при нарушении устойчивости массива. Это достигается тем, что способ определения глубины заложения в оползнеопасном коренном массиве потенциально деформирующегося горизонта путем выявления горизонта с минимальным соотношением между значениями вертикального давления на горизонт на участке склона у подножья оползнеопасного коренного массива — фактическим и критическим, включает определение угла внутреннего трения, сцепления и удельного веса грунтов, измерения высоты откоса оползнеопасного коренного массива и высоты склона, для повышения точности определения глубины заложения в оползнеопасном коренном массиве потенциально деформирующегося горизонта, выделяют границы зоны расположения потенциально деформирующегося горизонта, в зоне расположения потенциально деформирующегося горизонта для каждого промежуточного i-гo горизонта с глубиной заложения H 2 /; γi и γf,i — значения удельного веса грунтовых масс над i-ым горизонтом соответственно в оползнеопасном коренном массиве и на участке склона у подножья его откоса, /кН/м 3 /; Н — высота откоса оползнеопасного коренного массива /м/; h — высота склона /м/; ci и φ1 — соответственно значения сцепления /кН/м 2 / и угла внутреннего трения (в градусах) грунта i-ro горизонта; Ki — отношение фактического значения вертикального давления на i-ый горизонт к критическому значению на участке склона у подножья откоса оползнеопасного коренного массива. Определяя значения отношения Кi для ряда горизонтов на глубинах Н 3 /;Cd и φd — соответственно значения сцепления (кН/м 2 ) и угла внутреннего трения (в градусах) грунта потенциально деформирующегося горизонта.
При этом в цирке, сформированном глубокими блоковыми оползнями, измеряют критическое значение высоты откоса оползнеопасного коренного массива по превышению его бровки в осевой части цирка над средней выположенной частью оползневого склона, измеряют радиус изгиба оползневого цирка в плане и затем определяют глубину заложения потенциально деформирующегося горизонта в оползнеопасном коренном массиве
где Zd — глубина заложения потенциально деформирующегося горизонта в оползнеопасном коренном массиве /м/; cd и φd — соответственно значения сцепления (кН/м 2 ) и угла внутреннего трения (в градусах) грунта потенциально деформирующегося горизонта; R — радиус оползневого цирка /м/; γd и γf,d — соответственно значения удельного веса грунтов, залегающих в оползнеопасном коренном массиве, и оползневых масс в средней части склона над потенциально деформирующимся горизонтом.
Способ предназначен для определения параметров возможного оползня в оползнеопасном коренном массиве. На предварительном этапе к оползнеопасным могут быть отнесены коренные массивы с высокими откосами, особенно когда на глубинах ниже основания откоса залегают глинистые грунты. К симптомам опасности возможного нарушения устойчивости коренного массива следует отнести: наличие трещин на поверхности склона, тем более на прибровочной части коренного массива, активную переработку склона в результате действия процессов эрозии, абразии, техногенную подрезку при строительстве причалов, прокладке коммуникаций и т.д., развитие оползневого процесса на соседних участках склона в сходных природных условиях.
Задача выявления местоположения возможной поверхности скольжения в оползнеопасном массиве является одной из важнейших при освоении склоновых территорий и строительстве инженерных сооружений. Эта информация необходима для выполнения расчетов устойчивости массива, оценки параметров возможного оползня и для проектирования эффективных противооползневых защитных сооружений.
На фиг.1 изображен поперечный разрез склона с оползнеопасным коренным массивом.
На фиг.2 — разрез оползневого склона с очертанием бровки склона в плане.
Способ осуществляют следующим образом.
По данным обследования территории, результатам проведенных инженерных изысканий определяют участок склона с оползнеопасным коренным массивом (1), измеряют высоту откоса Н оползнеопасного коренного массива, как превышение его бровки (4) над подножьем, и высоту склона h — превышение бровки над базисом денудации (5).
Далее определяются верхняя и нижняя границы по глубине оползнеопасного коренного массива, между которыми находится зона (6) расположения потенциально деформирующегося горизонта (3). Известно, что поверхность скольжения глубоких оползней может выходить на поверхность склона, между глубинами Zu=H и Zl=h, так называемые «висячие» оползни, и может быть глубже Zl=h, как правило, в пределах глубины Zl=h+H.
В зоне (6) расположения потенциально деформирующегося горизонта выделяют несколько горизонтов Zi, особенно с учетом слоев с относительно низкими значениями характеристик сцепления (ci) и угла внутреннего трения (φi) грунтов. Для каждого i-го горизонта (2) определяются: фактическое вертикальное давление на горизонт на глубине Zi на участке склона у подножья откоса оползнеопасного коренного массива (1),σf,i=γf,i·(Zi-H); критическое значение вертикального давления вышележащих пластов на этом же участке склона на глубине Zi, 
и отношение 
где Zi — глубина заложения i-го горизонта в оползнеопасном коренном массиве склона; σf,i и σcr,i — соответственно фактическое и критическое значения вертикального давления на i-ый горизонт; γi и γf,i — значения удельного веса грунтовых масс над i-ым горизонтом соответственно в оползнеопасном коренном массиве и на участке склона у подножья его откоса; Н — высота откоса оползнеопасного коренного массива; ci и φi — соответственно значения сцепления и угла внутреннего трения грунта на глубине Zi; Кi — отношение фактического значения вертикального давления σf,i на i-ый горизонт к критическому значению вертикального давления σcr,i на тот же горизонт на участке склона у подножья откоса оползнеопасного коренного массива. Затем определяют значения отношения Ki для ряда горизонтов в зоне (6) оползнеопасного коренного массива и устанавливают минимальное значение Kmin, с учетом которого определяют глубину заложения потенциально деформирующегося горизонта, в котором при развитии оползневого процесса происходят раздавливание, сдвиговые деформации и формируется поверхность скольжения, 
,
где Zd — глубина заложения потенциально деформирующегося горизонта в оползнеопасном коренном массиве склона; Kmin — минимальная величина отношений Ki фактического значения вертикального давления на i-ый горизонт к критическому значению на участке склона у подножья откоса оползнеопасного коренного массива для ряда горизонтов с глубинами заложения H 2 ) и угла внутреннего трения (в градусах) грунта потенциально деформирующегося горизонта; R — радиус оползневого цирка /м/; γd и γf,d — соответственно значения удельного веса грунтов, залегающих в оползнеопасном коренном массиве, и оползневых масс в средней части склона над потенциально деформирующемся горизонтом.
Следует отметить, что в соответствии с низкими значениями Кi (меньшими единицы) откос коренного массива находится в запредельном состоянии и должен испытывать деформации. Действительно, на поверхности откоса имелись следы проявления оползневых деформаций (многочисленные трещины). Отсутствие масштабного нарушения устойчивости откоса может быть объяснено наличием в массиве откоса всевозможных строительных конструкций, армирующих массив, влияние которых было трудно учесть в расчетах.
В оползневом цирке с блоковым развитием деформаций, на берегу р.Москва (г.Москва, Карамышевский проезд) произошла катастрофическая активизация оползневого процесса с образованием нового оползневого блока и перемещениями оползневых масс на протяжении 350 м по берегу. В связи с угрозой оползневых деформаций для жилых домов и действующего Храма Животворящей Троицы (архитектурный памятник 16-го века) были проведены инженерно-геологические изыскания и мониторинг деформаций склона и сооружений, в том числе инструментальные наблюдения за глубинными деформациями (инклинометрические и тензометрические измерения), в результате которых установлена поверхность скольжения на глубине Zd=31 м.
В соответствии с результатами инженерно-геологических изысканий и обследования участка установлены значения расчетных показателей: cd=47,2 кН/м 2 ; φd=22°; R=180 м; Нcr=16 м; γd=20 кН/м 3 ; γf;d=20 кН/м 3 .
Подставляя данные значения в формулу для определения Zd, получаем: Zd=31,3 м. Т.е. имеет место практически полное совпадение результатов расчета Zd по предлагаемому способу и фактических измерений по глубинным устройствам.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет определять местоположение потенциально деформирующегося горизонта в оползнеопасном коренном грунтовом массиве, используя данные обследования участка и ограниченные сведения о геологическом строении и физико-механических свойствах грунтов, слагающих массив, получая необходимую информацию для проведения расчетов устойчивости и проектирования необходимых защитных мероприятий для обеспечения безопасного функционирования инженерных сооружений и сохранения исходного состояния природного ландшафта участка.
1. Комарницкий Н.И. Влияние зон и поверхностей ослабления в породах на устойчивость откосов. М.: «Наука». 1966. 144 с.
2. Изучение режима оползневых процессов / Г.П.Постоев, П.Н.Науменко, А.И.Шеко и др. М.: Недра. 1982. 255 с.
3. Методы геофизических исследований и их возможности при инженерно-геологической разведке оползневых участков / Изучение оползней геофизическими методами. // Н.Н.Горяинов, А.Н.Боголюбов, Н.М.Варламов и др. М.: Недра. 1987. С.13-23.
4. Гребнев Ю.С. Инженерная защита от опасных геологических процессов. Руководство по расчету и проектированию противооползневых мероприятий. М.: ГЕОС.2008. 247 с.
1. Способ определения глубины заложения в оползнеопасном коренном массиве потенциально деформирующегося горизонта путем выявления горизонта с минимальным соотношением между значениями вертикального давления на горизонт на участке склона у подножья оползнеопасного коренного массива — фактическим и критическим, включая определение угла внутреннего трения и удельного веса грунтов, измерения высоты откоса оползнеопасного коренного массива и высоты склона, причем для повышения точности определения глубины заложения в оползнеопасном коренном массиве потенциально деформирующегося горизонта выделяют границы по глубине оползнеопасного коренного массива склона зоны расположения потенциально деформирующегося горизонта: верхняя граница Zu=H; нижняя граница Zi=h+H, где Zn и Zi — соответственно верхняя и нижняя границы зоны расположения потенциально деформирующегося горизонта, м; Н и h — соответственно высота откоса оползнеопасного коренного массива и высота склона, м, в зоне расположения потенциально деформирующегося горизонта для каждого промежуточного i-ro горизонта с глубиной заложения H 2 ; γi и γf,i — значения удельного веса грунтовых масс над i-м горизонтом соответственно в оползнеопасном коренном массиве и на участке склона у подножья его откоса, кН/м 3 ; Н — высота откоса оползнеопасного коренного массива, м; h — высота склона, м; сi и φi — соответственно значения сцепления, кН/м 2 , и угла внутреннего трения (в градусах) грунта i-ro горизонта; Ki — отношение фактического значения вертикального давления на i-й горизонт к критическому значению на участке склона у подножья откоса оползнеопасного коренного массива, определяя значения отношения Ki для ряда горизонтов на глубинах H 3 ; cd и φd — соответственно значения сцепления, кН/м 2 и угла внутреннего трения (в градусах) грунта потенциально деформирующегося горизонта.
2. Способ по п.1. отличающийся тем, что в цирке, сформированном глубокими блоковыми оползнями, измеряют критическое значение высоты откоса оползнеопасного коренного массива по превышению его бровки в осевой части цирка над средней выположенной частью оползневого склона, измеряют радиус изгиба оползневого цирка в плане и определяют глубину заложения потенциально деформирующегося горизонта в оползнеопасном коренном массиве
где Zd — глубина заложения потенциально деформирующегося горизонта в оползнеопасном коренном массиве, м; cd и φd — соответственно значения сцепления, (кН/м 2 , и угла внутреннего трения (в градусах) грунта потенциально деформирующегося горизонта; R — радиус оползневого цирка, м; γd и γf,d — соответственно значения удельного веса грунтов, залегающих в оползнеопасном коренном массиве, и оползневых масс в средней части склона над потенциально деформирующемся горизонтом.
Глубины и абсолютные
отметки озер
К.С. ЛАЗАРЕВИЧ
| Н, м | Н, м |
 | |
Высота точки, отсчитываемая от уровня моря, обозначается несколькими терминами, которые являются синонимами, то есть означают одно и то же, — абсолютная высота, абсолютная отметка, высотная отметка; в старых работах встречается также слово альтитуда (от латинского altitudo — высота).
Если моря поблизости нет, его уровень мысленно — путем измерений и вычислений — продолжают до нужного места. Абсолютная высота измеряется в любых линейных единицах — метрах и их долях, километрах, футах, саженях и т. д. Сейчас это, как правило, метры, но англичане и американцы все никак не откажутся от своих любимых футов.
Если точка лежит выше уровня моря, ее абсолютная отметка положительна, если ниже, то отрицательна. Абсолютная отметка вершины Эльбруса 5647 м (плюс ставить не принято), отметка дна Турфанской впадины составляет –154 м.
Все абсолютные высоты дна морей и океанов отрицательны, но на картах минус не ставится, так как подписывается не абсолютная отметка, а глубина, численно ей равная; так как само понятие глубины подразумевает движение вниз, она считается положительной.
Разница абсолютных высот двух точек называется превышением одной точки над другой, или относительной высотой. Глубины озер — всегда относительные высоты, они измеряются от уровня водоема:
где h — глубина,
Hу — абсолютная высота уровня,
Hд — абсолютная высота дна.
Отсюда
Так, наименьшая абсолютная высота дна (Hд) озера Байкал равна –1164 м, но уровень озера (Hy) лежит на высоте 456 м выше уровня моря, поэтому глубина (h) Байкала будет
456 – (–1164) = 1620 м;
эта величина и указывается на карте.
Пришлось однажды слышать, что собираются топографы подписывать в озерах не глубины, а абсолютные отметки дна. По счастью, видеть карты, составленные таким образом, мне не довелось. Представьте себе, плыву я по Байкалу, у меня в руках карта с горизонталями, построенными по абсолютным отметкам дна; и чтобы узнать, не нарвусь ли я на мель или на риф, я лихорадочно вычитаю эти отметки из цифры 456.
Нужно ясно представлять себе соотношение между абсолютными отметками и глубинами. Еще раз повторю, с морем все ясно: уровень на нуле, подставьте в формулу нуль на место Hу и полу’чите глубину, численно равную отметке дна, только без минуса. Но уровень озера и точка его дна, где глубина наибольшая, могут лежать как выше, так и ниже уровня моря, и запутаться здесь ничего не стоит.
Заполните пустые графы таблицы. Не забывайте, что абсолютные отметки могут быть и отрицательными.
Высотные характеристики и глубины озер, м
| Озеро | Hy | Hд | h |
|---|---|---|---|
| Байкал | 456 | –1164 | 1620 |
| Большое Соленое | 1280 | 1265 | |
| Верхнее | 183 | 393 | |
| Виктория | 1134 | 1054 | |
| Гурон | 177 | 208 | |
| Иссык-Куль | 1608 | 668 | |
| Каракуль | 3914 | 236 | |
| Каспийское море | –27 | –1053 | |
| Ладожское | 5 | 230 | |
| Мертвое море | –408 | 335 | |
| Мичиган | 177 | –104 | |
| Ньяса | 472 | 706 | |
| Онежское | 33 | 127 | |
| Онтарио | 75 | –161 | |
| Поопо | 3690 | 3687 | |
| Сарезское | 3239 | 2734 | |
| Севан | 1900 | 83 | |
| Селигер | 205 | 181 | |
| Танганьика | 773 | –697 | |
| Тивериадское | –212 | 48 | |
| Титикака | 3812 | 304 | |
| Эйр | –12 | –32 | |
| Эри | 174 | 110 |
Ответы
Отметки дна озер в точках их наибольших глубин составляют (м):
Верхнее –210 м, Гурон –31, Иссык-Куль 940, Каракуль 3678, Ладожское –225, Мертвое море –743, Ньяса –234, Онежское –94, Севан 1817, Тивериадское –260, Титикака 3508.
Глубины озер (м): Большое Соленое 15 (в засушливые годы может быть значительно меньше), Виктория 80, Каспийское море 1026, Мичиган 281, Онтарио 236, Поопо 3, Сарезское 505, Селигер 24, Танганьика 1470, Эйр 20 (в засушливые годы пересыхает полностью), Эри 64.
Глубина заложения фундамента
Вопрос:
Согласно технического задания абсолютная отметка заложения фундаментов 98,45 м — глубина, с которой будут задавливаться сваи.
Но тип фундамента свайно-плитный и верх фундаментной плиты проектируется на абсолютной отметке 98,93 м.
Какую отметку нужно брать за глубину заложения фундаментов?
Согласно СП 11-105-97, часть II, п.8.1.1, абзац 3, глубина критического уровня определяется глубиной заложения и типами фундаментов.
Абсолютная отметка отсыпки искусственного участка земли 100,07 м. В отчёте указаны абсолютные отметки УУГВ 97,05-97,22 м.
Следовательно, глубина залегания грунтовых вод составляет 100,07-(97,05-97,22)=3,02-2,85 м.
Согласно СП 22.13330.2011, п.5.4.8 По характеру подтопления следует выделять естественно или техногенное подтопленные территории (с глубинами залегания уровня подземных вод менее 3 м).
Следует ли считать данную территорию подтопленной или нет?
Река находится на расстоянии 125 м от площадки строительства.
Горизонт высоких вод 1% обеспеченности составляет 99,27 м, абсолютная отметка отсыпки ИЗУ 100,07 м.
Отсыпка участка ведётся песком с коэффициентом фильтрации 2,0 м/сутки — следовательно горизонт грунтовых вод дойдёт до площадки дома, через 60 дней, будет ли он оказывать влияние на уровень подземных вод?
Пик половодья длится не более 5-7 дней.
Ответ:
В соответствии с требованиями п.7.4.1 СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85», глубина заложения свайно-плитного фундамента определяют исходя из условного фундамента, границы которого определяются в соответствии с требованиями п. 7.4.7 (рисунок 1).
7.4.1 Расчет осадок свайных фундаментов (расчет по второй группе предельных состояний) допускается выполнять с использованием расчетных схем, основанных на модели грунта как линейно-деформируемой среды, при обязательном выполнении условия (7.2).
Осадка одиночной висячей сваи рассчитывается в соответствии с 7.4.2 и 7.4.3.
Осадка малой группы свайного куста) рассчитывается в соответствии с 7.4.4 и 7.4.5 по методике, учитывающей взаимное влияние свай в кусте.
Осадка большой группы висячих свай (свайного поля) может быть определена с использованием модели условного фундамента на естественном основании в соответствии с 7.4.6-7.4.9.
Осадку комбинированных свайно-плитных фундаментов рекомендуется рассчитывать по 7.4.10-7.4.14.
Полученные расчетом значения осадок свайного фундамента не должны превышать предельных значений по условию (7.4).
Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента следует выполнять в соответствии с приложением В.
При надлежащем обосновании допускается производить расчеты деформаций свайных фундаментов в нелинейной постановке с использованием апробированных моделей грунта и численных методов расчета.
В соответствии с требованиями п.8.1.1 СП 11-105-97 Инженерно-геологические изыскания для строительства. Часть II. Правила производства работ в районах развития опасных геологических и инженерно-геологических процессов» нам следует определить ту глубину заложения фундамента при которой негативные последствия повышения уровня грунтовых были бы сведены к нулю.
Для того чтобы это сделать необходимо в соответствии с требованиями п.5.4.3 СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*» необходим прогноз изменения гидрогеологических условий,
5.4.3 Прогноз изменения гидрогеологических условий должен выполняться для сооружений I и II уровней ответственности с учетом изменений факторов, оказывающих влияние на формирование многолетнего режима подземных вод, методами математического моделирования, аналитическими и др. Для выполнения указанных исследований необходимо привлекать специализированные организации.
Учитывая, что рядом с участком строительства находится Река горизонт высоких вод составляет 99,27, что на 80 см ниже уровня отсыпки грунтов, которая составляет 100,07 м, то в соответствии с требованиями 3.10 СНиП 2.06.15-85 «Инженерная защита территории от затопления и подтопления», с учетом требований п.2.6 СНиП 2.06.15-85, если считать, что горизонт высоких вод 1% обеспеченности составляет 99,27 м соответствует поверочному расчетному случаю, тогда в соответствии требованиями п. 2.7 СНиП 2.06.15-85 по таблице 1 нормы осушения для селитебных территории городов и сельских населенных пунктов составляет 2 м.
3.10. За расчетный уровень воды при проектировании искусственного повышения поверхности территории от затопления следует принимать отметку уровня воды в реке или водохранилище в соответствии с требованиями п.2.6.
2.6.При проектировании инженерной защиты на берегах водотоков и водоемов в качестве расчетного принимается максимальный уровень воды в них с вероятностью превышения в зависимости от класса сооружений инженерной защиты в соответствии с требованиями СНиП II-50-74 для основного расчетного случая.
Примечания: 1. Вероятность превышения расчетного уровня воды для сооружений I класса, защищающих сельскохозяйственные территории площадью свыше 100 тыс.га, принимается равной 0,5%; для сооружений IV класса, защищающих территории оздоровительно-рекреационного и санитарно-защитного назначения, — 10%.
2.Перелив воды через гребень сооружений инженерной защиты городских территорий при поверочных расчетных уровнях воды в соответствии со СНиП II-50-74* не допускается. Для городских территорий и отдельно стоящих промышленных предприятий должен быть разработан план организационно-технических мероприятий на случай прохождения паводка с обеспеченностью, равной поверочному расчетному случаю.
*СП 58.13330.2012 «Гидротехнические сооружения. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 33-01-2003»
2.7. Нормы осушения (глубины понижения грунтовых вод, считая от проектной отметки территории) при проектировании защиты от подтопления принимаются в зависимости от характера застройки защищаемой территории в соответствии с табл.1.
Исходя из этого, следует, отметка верха отсыпки будет равна: 99,27+2-101,27 м.
Таким образом мы определили критический уровень грунтовых вод, который составляет 99,27 м исходя из которого следует проектировать фундаменты и отсыпку площадки строительства, что не исключает устройство защитных сооружений.
Наосновании данных приведенных в вашем вопросе и обосновывающих принятие проектных решений на основании нормативных документов, следует пересмотреть принятые проектные решения.
эксперт в области проектирования и строительства
Данная консультация бесплатно предоставлена пользователю профессиональной справочной системы «Техэксперт: Стройэксперт» в рамках стандарта обслуживания.
Настоящий материал является ответом на частный запрос и может утратить свою актуальность в связи с изменением законодательства.
