Чему равен угол естественного откоса

Расчет угла внутреннего трения бетона — для чего нужен показатель?

Термин «угол внутреннего трения бетона» используется для обозначения откоса между материалом и ровной поверхностью (например, о сталь). На результаты влияют сразу несколько факторов: тип вещества, влажность, шероховатость плоскости и вес. Значение берут из таблиц или высчитывают по формуле. Определение показателя выполняется в лабораторных или в полевых условиях.

1. Что это такое?
2. Зачем рассчитывают?
3. Коэффициент
4. Определение

Что это такое?

Угол внутреннего трения также называют углом естественного откоса.

Под этим термином подразумевают наклон, который образуется между материалом и горизонтальной поверхностью (например, стали). Это характеристика, которая используется во время строительных работ, обозначает сопротивление сдвигов по грунту. Когда используют это обозначение, имеют в виду максимально возможные углы наклона бетона. У разных стройматериалов результат колеблется приблизительно между 15 и 43 градусами. На показатели трения влияет тип грунта: сухой он, влажный или твердый. Обозначается символом φ. Этот фактор зависит и от таких условий содержания бетона:

Показатели естественного откоса зависят от ряда факторов, среди которых вес вещества и влажность.

• тип материала;
• сопротивление поверхности;
• веса вещества;
• влажности;
• шероховатости плоскости.

Зачем рассчитывают?

Это значение обязательно учитывается во время строительства. Высчитывая угол внутреннего трения, можно определить прочность постройки. Этот показатель показывает силу, с которой частицы бетона сцепляются между собой. Угол зависит от коэффициента естественного откоса: чем меньше эти величины, тем больше подвижность изделия. Его вычисление необходимо для расчетов во время работы на стройке, определения плотности постройки и создания откосов, карьеров и насыпей.

Коэффициент

Показатель трения бетона определяется по формуле fsinφ=tgβ. Это обозначает, как угол дилатации равен углу внутреннего трения. Из этого уравнения получают значение — коэффициент трения. Его еще возможно найти по формуле f=tgφ. Это значение постоянно для сухих материалов, так как если пойдет дождь, то на изделие будет дополнительно действовать гидродинамическое давление. Иногда можно не проводить расчеты, а обратиться к таблицам, в которых есть усредненные данные. Но не стоит полностью на них полагаться, лучше самостоятельно рассчитывать все значения перед началом строительных работ. По основным требованиям, показатель трения для бетона равен 37 градусам.

Определение

Чаще используют способ среза материала. При этом выделяют 2 варианта проведения эксперимента: с предварительным уплотнением и без него. Для этого берут несколько образцов. После этого определяют сопротивление бетона и строят график, из которого выводят угол трения. Если расчеты проводят по методу медленного консолидированного среза, то можно определить значение для стабильных веществ, а если быстрого, то для постепенно уплотняющихся образцов.

Вычислить значение можно в полевых условиях. Для этого необходим котлован или откос. При этом используют метод кольцевого среза. При испытаниях создают несколько срезов скважины, в которых сохраняется естественное давление на стенки. Для более точного результата необходимо провести сразу 3 проверки. Кроме этого, можно использовать метод обрушивания бетона. Рабочие используют зондирование для выявления значения φ.

Способ определения угла естественного откоса сыпучих материалов

Номер патента: 1305526

Текст

(5 С 01 В 52 РЕТЕНИЯ ИДЕТЕЛЬСТ ЕСТЕСТИАЛОВ техниФРЮ Щ юыАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССРЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ ОПИСАНИЕ АВТОРСКОМУ СВ(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УГЛАВЕННОГО ОТКОСА СЫПУЧИХ МАТЕР(57) Изобретение относится кческим измерениям, Целью изобретения является проведение сравнительной оценки угла естественного откоса у материалов с различными физикомеханическими свойствами за счетобеспечения для них одинаковой скорости истечения, регулируемой сменими насадками. Способ заключается в следующем. На выходное отверстие воронки 4 бункера устанавливают насадку 5, выполненную в виде сходя — щегося усеченного конуса с требуемой величиной диаметра выходного отверстия, с углом схождения, равным углу схождения воронки конуса,и с диаметром присоединительного отверстия, равным диаметру присоединительного отверстия воронки. Диаметр выходного отверстия насадки, обеспечивающий требуемую скорость истечения сыпучего материала, избирается экспериментально или расчетным путем. Закрывают заслонку, насыпают в бункер исследуемый.материал и открывают заслон- Ф ку, Высыпаясь, исследуемый материалЯ образует на контрольной плите 1 конус 11 с углом естественного откоса. При помощи проектора 7 получают на Св матовом экране 8 изображение полученного конуса, при помощи подвижно го угломера 9 измеряют угол естественного откоса. 3 ил.1305526 аметром Й, выходного отверстия, который определяется экспериментальноили расчетным путем,Выходное отверстие закрывается заслонкой, в воронку 4 бункера засыпают исследуемый сыпучий материал.Открывают заслонку. Установленнаясменная насадка 5 обеспечивает требуемую скорость истечения исследуемого материала из бункера. Высыпаясь,исследуемый материал образует наконтрольной плите 1 конус 11 с угломестественного откоса. Для измерения величины угла естественного откоса создают при помощи проектора 7теневое изображение конуса 11 на матовом экране 8 и перемещая угломер9, измеряют угол естественного откоса,Способ определения угла естественного откоса сыпучих материалов, заключающийся в том что исследуемые материалы высыпают по воронке бункера на контрольную плиту до образования конуса и измеряют угол естественного откоса конуса, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что, с целью проведения сравнительной оценки угла естественного откоса у материалов с различными физико-механическими свойствами, обеспечивают одинаковые скорос-, ти истечения материалов из воронки с помощью сменных конических насадок с различными диаметрами выходных сечений, диаметром большего основания равным диаметру выходногосечения воронки бункера, и углом конуса, равным углу конуса воронкибункера, которые устанавливают навыходное сечение последней,Способ заключается в следующем,На воронку 4 бункера устанавливают 40сменную насадку 5 с требуемым дляисследуемого сыпучего материала диЙзобретение относится к техническим измерениям, а именно к измерениям угла естественного откоса наполученном конусе насыпного материала.Цель изобретения — проведение срав.5нительной оценки угла естественногооткоса у материалов с различнымифизико-механическими свойствами засчет обеспечения одинаковой скорости истечения сыпучего материала.10На фиг. 1 представлена конструктивная схема устройства; на фиг. 2вид А на фиг. 1; на фиг. 3 — установка сменных насадок на воронку бункера.,Устройство для реализации спосо 15ба содержит контрольную базовуюплиту 1 стойку 2 с кронштейном 3,на котором установлена воронка 4бункера, выполненная в виде сходящегося усеченного конуса с углом М Ф о р м у л а и з о б р е т е н и яраскрытия и диаметром выходного сечения д , На воронку 4 бункера устаЬнавливаются конические сменные насадки 5, угол с раскрытия которыхравен угпу , раскрытия воронки, диаметр 3 насадки в месте присоединения кворонке 4 равен диаметру Й выходного отверстия воронки,а диаметры Д выходных отверстий насадок 5 различны.Бункер имеет заслонку 6. Устройствоснабжено проектором 7, матовым экраном 8 и подвижным угломером 9,На матовом экране 8 нанесена отсчетная сетка 10, выполненная в прямоугольных координатах и служащаядля проведения вспомогательных изме-рений./5 Производственно-полиграфическое предприятие, г,ужгород, ул. рл. П оектная 41 ВНИИПИ по д 13035, Тираж 678 осударственного ком ам изобретений и о сква, Ж, Раушск Подписноетета СССРрытийнаб д, 4

Заявка

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МАСЛИЧНЫХ КУЛЬТУР ИМ. В. С. ПУСТОВОЙТА

ЛЫСЫХ ИГОРЬ ГЕОРГИЕВИЧ, АВДЕЕВ АРКАДИЙ ВИКТОРОВИЧ, ПОЛУЭКТОВ ВАЛЕНТИН НИКОЛАЕВИЧ

Угол внутреннего трения. Таблицы?

В результатах изысканий лишь значения плотности и влажности, гранулометрический состав. Есть ли таблица какая-нибудь, где по этим показателям можно хотя бы примерно найти угол внутреннего трения.

И еще — угол естественного откоса для песков есть угол внутреннего трения или они находятся в какой-то зависимости?

Геотехника. Теория и практика

piratos, вообще, у вас характеристики должны быть определены технологами, с учетом того, что есть определенность с тем, что «на выходе». Сложности возникают, когда такой определенности нет (например, в части работы комбайнов и как они будут резать по факту — ожидают одно, а получается одна пыль и никто не отвечает когда это изменится и изменится ли). Не раз бывало, что просто лабораторию сменили и прочности минимум в два раза подскочили. Весьма печально наблюдать на добыче, когда годами какой-нибудь ГОК по такой фигне проектировался.

Мне с углем работать не доводилось и я вам назвал значения по памяти, которые когда-то видел в справочниках или диссертациях «попутно». В настольной литературе у меня по углям (за исключением «в массиве») никаких данных нет.
Но могу подсказать, что какие-то значения гарантированно есть как минимум в:
1. Руководстве по расчету бункеров.
2. СП 43 (трение по поверхности).
3. СП 359.

piratos, вообще, у вас характеристики должны быть определены технологами, с учетом того, что есть определенность с тем, что «на выходе». Сложности возникают, когда такой определенности нет (например, в части работы комбайнов и как они будут резать по факту — ожидают одно, а получается одна пыль и никто не отвечает когда это изменится и изменится ли). Не раз бывало, что просто лабораторию сменили и прочности минимум в два раза подскочили. Весьма печально наблюдать на добыче, когда годами какой-нибудь ГОК по такой фигне проектировался.

Мне с углем работать не доводилось и я вам назвал значения по памяти, которые когда-то видел в справочниках или диссертациях «попутно». В настольной литературе у меня по углям (за исключением «в массиве») никаких данных нет.
Но могу подсказать, что какие-то значения гарантированно есть как минимум в:
1. Руководстве по расчету бункеров.
2. СП 43 (трение по поверхности).
3. СП 359.

Чему равен угол естественного откоса

Известия вузов. Порошковая металлургия и функциональные покрытия

• 
• 
• Архив

• Главная
• О журнале
• Свежий номер
• Архив

• Отправить статью
• Правила для авторов
• Редакционная коллегия
• Редакционный совет
• Рецензирование
• Этика публикаций

Процессы получения и свойства порошков

Бардаханов С.П., Кравец С.А., Лысенко В.И., Науменков В.А., Номоев А.В., Обанин В.В., Труфанов Д.Ю., Шибаев А.А.
Экспериментальное определение зависимости сыпучести крахмала от концентрации в нем нанопорошка диоксида кремния – таркосила
Проведено исследование зависимости сыпучести порошка крахмала от концентрации в нем наноразмерного порошка диоксида кремния (таркосила) путем измерения угла естественного откоса и расхода потока смеси крахмала с этим нанопорошком через калиброванные воронки различных диаметров. Обнаружено, что добавление малых количеств таркосила существенно влияет на угол естественного откоса и повышает сыпучесть крахмала.

Ключевые слова: нанопорошок, диоксид кремния, угол естественного откоса, сыпучесть.

Онищенко Д.В., Попович А.А.
Получение анодных материалов из растительного сырья для литий-ионных (полимерных) аккумуляторов
На экспериментально сконструированной термической установке, позволяющей ускорить процесс деструкции сырья, получены новые углеродные материалы (анодные матрицы) из возобновляемого растительного сырья (побегов бамбука и тростникового сахара) и проведено их модифицирование комплексом неорганических веществ. На основе анодных матриц изготовлена и апробирована партия литий-ионных (полимерных) аккумуляторов.

Ключевые слова: модификации углерода, анодные матрицы, растительное (возобновляемое) сырье, литий-ионные аккумуляторы.

Концевой Ю.В., Пастухов Э.А., Игнатьев И.Э., Буланов В.Я., Игнатьева Е.В.
Виброаэрационное смешивание порошков в газовой среде
Сообщение 1. Разработка способа и теоретических основ виброаэрационного смешивания порошков и разрушения конгломератов
На основе известной теории процессов, происходящих с порошками в состоянии виброкипения, разработаны новый способ смешивания порошков, названный виброаэрационным, и устройство для его осуществления. Поставлены и решены следующие задачи: 1) качественное смешивание порошков различного гранулометрического состава, включая высокодисперсные, при полном разрушении их конгломерационных образований; 2) разработка теоретических основ процессов, протекающих в порошковом массиве при воздействии на него сжатой газовой “подушки”. Представлена экспериментальная проверка различных технических решений, на основании которой выбран оптимальный вариант конструкции смесителя.

Ключевые слова: порошковый массив, высокодисперсный порошок, конгломераты, дисперсоиды, виброобработка, виброаэрационное перемешивание, воздушный поток, смеситель.

Костиков В.И., Дорофеев Ю.Г., Еремеева Ж.В., Жердицкая Н.Н., Ульяновский А.П., Шарипзянова Г.Х.
Особенности применения нетрадиционных углеродсодержащих компонентов в технологии порошковых сталей
Сообщение 3. Влияние технологических факторов на структурообразование и свойства горячедеформированных порошковых сталей
Установлено, что формирование структуры горячедеформированных порошковых углеродистых сталей с углеродсодержащими добавками происходит в результате комплексного влияния различных факторов, связанных с составом шихты, параметрами ее приготовления, условиями формования и спекания заготовок, а также характеристиками железного порошка, на структуру, механические и трибологические свойства этих сталей.

Ключевые слова: статическое холодное прессование, горячая штамповка, горячедеформированный порошковый материал, углеродсодержащие компоненты, высокотемпературный пек, искусственный специальный малозольный графит, карандашный графит, трибологические характеристики, износостойкость, коэффициент трения.

Вернигоров Ю.М., Егорова С.И., Егоров И.Н., Плотников Д.М.
Использование магнитовибрационной технологии при сепарации шламов шлифовального производства
Предложен эффективный метод магнитовибрационной сепарации металлосодержащих шламов, основанный на воздействии на дисперсную среду магнитными полями – постоянным и неоднородным переменным со взаимно-перпендикулярными силовыми линиями. Для наибольшей эффективности отделения немагнитных включений при практической реализации этого метода необходимо подбирать режимы электромагнитного воздействия, обеспечивающие на первом этапе создание устойчивого псевдоожиженного слоя из порошка с максимальным разрушением агрегатов, а на втором – резонансное колебание сформированных магнитных цепочек.

Ключевые слова: шлам, сепарация, магнитные материалы, магнитовибрационная технология.

Теория и процессы формования и спекания порошковых материалов

Басов В.В.
Разработка методики проведения повторной термической обработки (доспекания) топливных таблеток из UO₂
Изложены основные параметры испытаний топливных таблеток, изготавливаемых методами порошковой металлургии, на доспекаемость, которые должна обеспечивать методика их проведения. Представлены выражения для расчета уровня доспекаемости таблеток и дано описание методики, разработанной в ОАО “Машиностроительный завод” (г. Электросталь), для оценки доспекаемости различного типа топливных таблеток.

Ключевые слова: порошковая металлургия, топливные таблетки, прогнозирование поведения топлива, внереакторные и внутриреакторные испытания, доспекание, доспекаемость, плотность, микроструктура, методика оценки доспекаемости, температурно-временной график.

Тугоплавкие, керамические и композиционные материалы

Свистун Л.И., Дмитренко Д.В., Пломодьяло Р.Л., Сердюк Г.Г.
Структура и свойства горячештампованного композита “быстрорежущая сталь – карбид титана”
Изучена структура порошкового композита (карбидостали) на основе быстрорежущей стали с дисперсными включениями из карбида титана, полученного горячей штамповкой порошковых заготовок. Определены элементный и химический составы материала. Проведено сравнение физико-механических свойств карбидосталей — горячештампованной и полученной другими методами.

Ключевые слова: порошковая металлургия, карбидосталь, структура, горячая штамповка, химический состав, износостойкость.

Пористые материалы и биоматериалы

Лопатин В.Ю., Левченко В.С., Ермилов А.Г., Богатырева Е.В., Маилянц И.А.
Получение пористых материалов из металлоорганических смесей (Сообщение 1)
Рассмотрена возможность создания высокопористых материалов из тугоплавких металлов (Mo, Mo–Ni, Ti–Mo) при совмещении приемов порошковой металлургии с химико-металлургическими процессами. Установлено образование металлических наноструктур на поверхности частиц порошка непосредственно в процессе спекания формовок. Указанные наноструктуры способны активировать процесс спекания композиций на основе Mo, Mo–Ni (50/50), Ti–Mo (85/15) и позволяют получать при t = 1000 °С высокопористые (П = 70?80 %) материалы.

Ключевые слова: пористые материалы, металлоорганика, формование, спекание, центры зародышеобразования, термическая деструкция, связка, пластификатор.

Наноструктурированные материалы и функциональные покрытия

Антонова Н.М.
Механические свойства композиционного покрытия с полимерной матрицей на основе натрий-карбоксиметилцеллюлозы и порошка алюминия
Изучено влияние содержаний натрий-карбоксиметилцеллюлозы, глицерина, порошка Al и размера его частиц на механическую прочность и относительную деформацию композиционного покрытия (КП) из этих компонентов при различных температурах. Предложены регрессионные модели, описывающие взаимосвязь механических свойств КП с его составом, позволяющие прогнозировать конечные характеристики и качество получаемого покрытия. Показана взаимосвязь между микроструктурой КП с добавлением порошка Al и его механическими свойствами.

Ключевые слова: композиционное покрытие, подложка, механическая прочность, наполнитель, натрий-карбоксиметилцеллюлоза, Al-порошок.

Применение порошковых материалов и функциональных покрытий

Аникин В.Н., Блинков И.В., Волхонский А.О., Соболев Н.А., Кратохвил Р.В., Фролов А.Е., Царева С.Г.
Ионно-плазменные покрытия Ti–Al–N на режущем твердосплавном инструменте, работающем в условиях постоянных и знакопеременных нагрузок
Исследованы структуро- и фазообразование при осаждении ионно-дуговым методом покрытий системы Ti–Al–N (Al ≤ 3,5 ат. %). Регулируемым параметром процесса был потенциал смещения (U_см), подаваемый на подложку из твердого сплава ВК6. При U_см = 120 В (1-я серия образцов) в покрытии образуются нитрид титана, по составу близкий к стехиометричному, и твердый раствор Al в α-Ti, а при U_см = 170 В (2-я серия) – нестехиометричный нитрид титана и сложный нитрид (Ti, Al)N. Твердость и модуль упругости для покрытий 1-й группы были равны 23,8 ГПа и 462 ГПа, а для 2-й – 30,8 ГПа и 565 ГПа соответственно. Последние характеризуются уровнем адгезионной прочности 53–55 Н против 39–40 Н для покрытий 1-й группы. Проведены аттестационные испытания на стойкость режущего инструмента с разработанными покрытиями. Так, при точении стали 45 она возрастает в 6,3 раза, серого чугуна – в 5 раз, а при торцевом фрезеровании сплава ЭИ 698-ВД – в 2,5 раза.

Ключевые слова: ионно-плазменное осаждение, покрытия для фрезерного, токарного инструмента, структуро- и фазообразование в системе Ti–Al–N, адгезия к субстрату, твердость и стойкость покрытий.

Кофтелев В.Т.
Этапы порошковой металлургии ОАО “АВТОВАЗ”